Сопротивление контактных

Условия резонанса создаются с помощью конденсаторов С4, С5 и С6, питаемых от обмотки шд трансформатора Тр. При частоте тока 50 Гц, соответствующей частоте вращения вала генератора 1500 об/мин, емкостное сопротивление конденсаторов хс равно индуктивному сопротивлению генератора X-L.

Сопротивления элементов сети и электроприемников зависят от частоты. Так, например, емкостное сопротивление конденсаторов с повышением частоты подводимого напряжения уменьшается. Поэтому если в напряжении питающей сети есть высшие гармоники, то сопротивление конденсаторов на этих гармониках оказывается значительно ниже, чем на частоте 50 Гц. Из-за этого в конденсаторах, предназначенных для компенсации реактивной мощности, даже небольшие напряжения высших гармоник могут вызывать значительные токи гармоник. На предприятиях с большим удельным весом нелинейных нагрузок батареи конденсаторов работают плохо. Они или отключаются защитой от перегрузки по току или за короткий срок выходят из строя из-за вспучивания банок (или ускоренного старения изоляции). Известны случаи, когда на предприятиях с развитой кабельной сетью 6—10 кВ батареи конденсаторов оказываются в режиме резонанса токов (или близких к этому режиму) на частоте какой-либо из гармоник, что приводит к опасной перегрузке их по току.

Каждый дроссель обладает по переменной составляющей выпрямленного напряжения большим индуктивным сопротивлением XL = == InftnL*, поэтому он почти не пропускает в цепь нагрузки переменную составляющую выпрямленного тока. В то же время по постоянной составляющей выпрямленного тока дроссели обладают небольшим сопротивлением, следовательно, постоянная составляющая выпрямленного тока вызывает сравнительно небольшое падение напряжения на индуктивных элементах фильтра. Так как емкостное сопротивление конденсаторов Хс = 0 f г ' невелико по переменной составляю-

Соответственно емкостное сопротивление конденсаторов Сэ должно быть на низшей частоте порядка Х& ^ 0,1Яэ- Транзисторные усилители имеют меньший в сравнении с ламповыми усилителями завал частотной характеристики на верхних частотах.

Природа Zp6l4 зависит от частотного спектра сигнала, наводящего помеху. Для постоянного тока и очень низких частот это в основном сопротивление дросселей фильтра, диодов выпрямителя, внутреннего сопротивления химических источников питания; для звуковых частот — активное сопротивление шин питания, емкостное сопротивление конденсаторов фильтра; на высоких частотах — индуктивное сопротивление шин питания и конденсаторов фильтра.

7.24. Определить активную мощность Р симметричного трехфазного потребителя электрической энергии, фазы которого соединены «звездой» ( 7.24). Линейное симметричное напряжение питающей сети (Л,= 100 В, сопротивление резистора /? = 6 Ом, емкостное сопротивление конденсаторов Хс=В Ом. Ответ. Р= = 600 Вт.

Реактивное сопротивление конденсаторов: Хс=\/шС = = 106/(314-635) = 5 Ом.

Рассмотренный способ получения резисторов и конденсаторов непосредственно в толще кристалла позволяет изготавливать дешевые и надежные микросхемы. Однако полученные таким способом компоненты обладают рядом недостатков: а) их параметры в значительной степени зависят от температуры; б) последовательное сопротивление конденсаторов получается большим; в) емкость диффузионных конденсаторов зависит от приложенного напряжения; г) диапазон номинальных значений компонентов получается ограниченным.

где xK=U2/QK — сопротивление конденсаторов, ом;

Чем меньше емкостное сопротивление конденсаторов С1 и С2 и чем больше индуктивное сопротивление дросселя Z-ф, тем лучше сглаживаются пульсации.

Найдем сопротивление конденсаторов, снижающих потери напряжения в линии до 6,6 кВ, из уравнения

Суммарное сопротивление различных контактных соединений гк носит выраженный вероятностный характер и зависит от таких факторов, как состояние контактных поверхностей, степени затяжки болтов, силы сжатия пружины и др. При этом сопротивление контактных соединений может существенно влиять на ток трехфазного к. з., снижая его на 50 % и более.

В общем случае переходное сопротивление контактных элементов обусловлено сопротивлением стягивания Rc и сопротивлением поверхностной пленки Rnil, т. е. Raf=Rc+Rn^ где Rnf — расчетное значение переходного сопротивления контактных элементов. Формулы для определения Rc и Rnil приведены в [2]. Но выбирать их нужно с учетом особенностей конструируемых контактных элементов. Например, при контактировании выступов элементов, выполненных из одинаковых материалов с радиусом площадки касания г, Rc=p/(2r). Сопротивление однородных пленок с равномерной толщиной d и одинаковым удельным сопротивлением

Основными исходными данными для расчета являются: 1) число коммутируемых цепей, их ток и напряжение; 2) время срабатывания и отпускания; 3) потребляемая мощность; 4) переходное сопротивление контактных элементов; 5) емкость между контактными элементами и их индуктивность; 6) условия эксплуатации, программа годового выпуска, требования, предъявляемые к массе, габаритным размерам, стоимости, и др.

Из формулы (11.4) следует, что погрешность сопротивления зависит от погрешности фактического значения коэффициента формы /сф и погрешности воспроизведения требуемого значения сопротивления слоя 1?сл . Кроме того, на погрешность резистора оказывает влияние сопротивление контактных площадок.

Сопротивление контактных (и других) проводов определяют по известной формуле .

Примечание. Активное сопротивление контактных подвесок двухпутного участка при параллельной работе их в 2 раза меньше указанных значении.

Проведены также исследования перегрузочной способности встраиваемого в шкафы КРУ типа КСО-272 выключателя нагрузки ВНП-17, широко распространенного в схемах электроснабжения напряжением 6 — 10 кВ. Анализ результатов исследования показал, что при всех проведенных перегрузках нагрев отдельных элементов выключателя был несколько выше допустимого по ГОСТ 8024-69*. Однако это не вызвало нарушений работы аппарата, каких-либо дефектов, т. е. не произошло увеличения сопротивлений и моментов на рукоятке привода, изменения твердости, а также изменения цвета или растрескивания изоляционных деталей. Это обстоятельство дает основание допустить для выключателя нагрузки такие же перегрузки, какие допустимы для силовых масляных и сухих трансформаторов и автотрансформаторов. При этом величина перегрузки выключателя сверх номинального тока не зависит от длительности предшествующей нагрузки, температуры окружающей среды и места установки выключателя. Сопротивление контактных переходов токо-провода перегружаемого выключателя не должно превышать сопротивления, рекомендуемого по паспортным данным, более чем на 20%.

При коротком замыкании в точке К-1 примем сопротивление контактных соединений г«20 мом. Следовательно, результирующие сопротивления схемы относительно точки К-1 будут:

При коротком замыкании в точке К-2 результирующие сопротивления будут (считая здесь сопротивление контактных соединений г«30 мом): rls = 24 + 7,7 + 8,8 + 26,4 + (30 - 20) + 5,5 = 82,4 мом;

При коротком замыкании в точке К1 примем сопротивление контактных соединений г » 20 мОм. Следовательно, результирующие сопротивления схемы относительно этой точки определятся так:

При коротком замыкании в точке К2 результирующие сопротивления будут {принимая сопротивление контактных соединений г = 30 мОм) вычисляться так: