Замыканием контактов

ка статора подклачаотся к сети понижзнного напряжения, выоирае-мч'.-а так, чтоои токи обмоток статора и ротора нз прэзосходили своих номинальных значений. Так »е,как в трансформатора в режиме короткого замыкания вторичной обмоткой, т.е. оэкоткой ротора, асинхронной машины создается значительная по вз личине намагничивающая сила (н.с.). оказывающая наибольший размагничивающий эффект. Цоэ-тому н.с. холостого хода и магнитный поток в этом режиме имеют незкачйтздькуэ, практически близкую к нулю, величину, вследствие чего еа можно пренебречь. JTO позволяет, во-первых, заключить, что магнитная цэпь асинхронной машины при коротком замыкании нэ-насыщена, а во-вторих, считать, что намагничивающие силы обмоток статора и ротора согласно (t.3I,a) ^

1.9.6. Первичная обмотка трансформатора подключена к сети MI = = [/jmcos(314? + ф), вторичная обмотка разомкнута. Определить момент короткого замыкания вторичной обмотки (начальную фазу у), для которой начальное значение свободной составляющей тока имеет наибольшее значение. Составляющие напряжения короткого замыкания иа = 1,24 %, иг = 5,2 %.

1.9.8. Напряжение короткого замыкания трехфазного трансформатора ик = 6,5 %, номинальная мощность 5Н = 2500 кВ-А, номинальное напряжение первичной обмотки UlH = 20,2 кВ, потери короткого замыкания Рк = 25 000 Вт. Построить кривую изменения свободной составляющей тока в переходном процессе после короткого замыкания вторичной обмотки, имевшего место при начальной фазе ф = <рк. Определить постоянную времени ее затухания и время, в течение которого свободная составляющая уменьшится в 20 раз. Первичная обмотка подключена к сети мд = = 28 684 cos (314? + ф)В.

Измерительные трансформаторы тока представляют собой аппараты для преобразования токов первичных цепей в стандартные токи (5 или 1 А) для измерительных приборов, устройств релейной защиты и автоматики. Нормально трансформаторы тока работают в режиме, близком к режиму короткого замыкания вторичной обмотки. Размыкание вторичной обмотки при наличии тока в первичной цепи недопустимо, так как при этом может быть повреждена изоляция трансформатора с вытекающими отсюда последствиями.

короткого замыкания вторичной обмотки (ф = Фк + я),

Нормально трансформаторы тока работают в режиме, близком к режиму короткого замыкания вторичной обмотки. Размыкание вторичной обмотки при наличии тока в первичной цепи (т. е. возикновение режима холостого хода) недопустимо, так как при этом из-за возникающих перенапряжений может быть повреждена изоляция трансформатора с вытекающими отсюда последствиями.

13-2. Изменение тока трансформатора в переходном процессе после короткого замыкания вторичной обмотки (гз = Фк + л).

Величина UK % дает возможность определить ток аварийного короткого замыкания, т. е. ток в режиме короткого замыкания вторичной обмотки при номинальном напряжении на первичной

10.46. С повышающим трансформатором, отношение чисел витков которого w^/Wi = 10, провели опыт холостого хода и опыт короткого замыкания. Опыт холостого хода был проведен при ?/10 = 100 В; /ю = 0,2 A; Pi0 = 3 Вт (Р10 — мощность холостого хода). Опыт короткого замыкания вторичной обмотки при Uik= 10 В; lik— 3 А, Pik= 15 Вт.

10.46. С повышающим трансформатором, отношение чисел витков которого w^/Wi = 10, провели опыт холостого хода и опыт короткого замыкания. Опыт холостого хода был проведен при ?/10 = 100 В; /ю = 0,2 A; Pi0 = 3 Вт (Р10 — мощность холостого хода). Опыт короткого замыкания вторичной обмотки при Uik= 10 В; lik— 3 А, Pik= 15 Вт.

При опыте короткого замыкания понижают напряжение на первичной стороне четырехполюсника до такой величины, при которой ток короткого замыкания вторичной стороны был бы равен номинальному току /2к = /2- Поэтому напряжение и ток первичной стороны согласно выражениям (7.118) и (7.119):

Изменение напряжения на шинах 6—10-кВ ГПП воспринимается блоком БАР, который подает команду на приводной механизм АВ: при повышении напряжения — «убавить» (замыканием контактов К2), при понижении напряжения — «прибавить» (замыканием контактов /(/).

Согласно ПУЭ вся аппаратура должна надежно работать при напряжении оперативного тока, равном 80 % номинального. Поэтому после проверки электрических характеристик защиты на панель от испытательного устройства подается оперативный ток напряжением 80 % номинального и проверяется взаимодействие реле в схеме защиты замыканием контактов реле от руки в таком порядке, в каком они действуют при различных видах повреждений. При этом проверяется правильность последовательности работы отдельных элементов защиты от пусковых до выходных реле в соответствии с принципиальной схемой, правильность действия различных блокировок, отсутствие обходных цепей и ложных связей.

После проверки взаимодействия реле в схеме защиты на панели проверяется действие защиты и автоматики на отключение или включение выключателей и правильность действия сигнализации при работе защиты и автоматики при двух режимах напряжения оперативного тока: номинальном и 80 % номинального. Для этого собираются все цепи постоянного и переменного тока, все кабельные связи между панелями защит, управления, сигнализации и ячейкой выключателя. Панели защиты, управления и сигнализации подключаются к шинкам сигнализации и оперативного тока. На панели подается по нормальной эксплуатационной схеме оперативный ток от своих предохранителей. Переключающие устройства защит поочередно переводятся из положения «сигнал» в положение «отключение» по мере проверки защит. Подачей на панель от испытательного устройства токов или напряжений, превышающих уставку пусковых реле защиты, либо замыканием контактов этих реле от руки имитируется работа защиты, при этом должен отключиться, а при наличии устройств АПВ вновь включиться соответствующий выключатель (или несколько выключателей), должны выпасть флажки

тажа и заканчивается опробованием взаимодействия всех элементов защиты замыканием контактов реле от руки. Взаимодействие реле должно соответствовать принципиальной схеме защиты.

Разберем простейшую схему управления электродвигателем с короткозамкнутым ротором посредством нереверсивного магнитного пускателя ( 13-1). Замыканием контактов вводного выключателя ВВ подается напряжение на силовую и вспомогательную .цепи схемы. При . нажатии на кнопку 2КУ «пуск» замыкается цепь питания катушки контактора К; при этом главные контакты контактора К замыкаются, присоединяя статор электродвигателя Д к питающей сети. Одновременно при помощи замыкающего блок-контакта К создается цепь питания катушки К независимо от положения контактов кнопки, вследствие чего дальнейшее нажатие на кнопку 2КУ становится излишним.

Описание действия элементов схемы. Замыканием контактов вводного выключателя ВВ подается напряжение на электрические цепи схемы. 'При нажатии на кнопку ЗКУ «вперед» втягивающая катушка

-f / (/•„ + 1r + 3r). Замыканием контактов /У шунтируется первая ступень пускового сопротивления 1г.

выходе. Это осуществляется размыканием или замыканием контактов (контактные реле) или резким изменением электрического сопротивления па выходе (бесконтактны • реле). То и другое приводит к скачкообразному изменению тока в оперативной цепи, в которую включен выходной элемент. Поэтому кривая зависимости выходного сигнала реле от входного обычно имеет скачкообразный ви т.

В последнее время в практику электроаппаратостроения вводится так называемое оптимальное управление движением подвижных деталей — контактов. При таком управлении для включения аппарата с малым временем подвижные контакты в начале пути разгоняются до больших скоростей и практически весь путь проходят с этой скоростью. Но непосредственно перед замыканием контактов скорость подвижного контакта снижают до допустимых значений. Это делается для того, чтобы не вызывать сильных ударов подвижных деталей о неподвижные, в том числе и контактов. В противном случае возможен наклеп, механический износ контактных поверхностей, вибрация контактов и другие нежелательные явления.

создающий свое магнитное поле, вытесняющее поле индуктора в зону рабочего зазора (на 6.6,5 эта зона заштрихована). В результате в зазоре значительно возрастает плотность магнитной энергии и возникающие ЭДУ выталкивают короткозамкнутый виток и якорь 3 в направлении х. На 6.6, в изображен ИДМ с подвижной МС, на которой размещены ускоряющий 4 и тормозной 5 витки, и оптимальным управлением. При разряде конденсатора С1 якорь 3 перемещается вправо. При смене знака напряжения на выводах конденсатора в работу включается шунтирующая цепочка R3 — Д. Сопротивление ре-зистора /?э подбирается таким, чтобы к моменту подхода короткозамк-нутого витка 5 к индуктору / ток в индукторе затух до значения, которое необходимо для затормаживания якоря 3 перед замыканием контактов. Контакты замыкаются с малой скоростью, что исключает их вибрацию и уменьшает механический износ. При торможении якоря

С приходом первого же входного импульса длительностью твх ( 5.19, а) контакты разрядного каскада Р/С замыкаются на время-, равное твх. Одновременно с замыканием контактов а и Ь напряжение источника — ?\ через замкнувшиеся контакты передается на базу транзистора 7\ ( 5.19, б). Транзистор 7\ быстро выходит из насыщения и запирается. До конца входного импульса транзистор 7\ остается запертым: при этом мвых(/) = ? — I KORz, Где /ко — обратный ток коллекторного перехода транзистора. Так как ток /К0 мал, то