Замыкания составляют

значительно возрастает. Гак, кратность тока короткого замыкания составляет порядка TK/JLy я 4.. .7 ?l,bj. i3 силу этих причин при короткой замыкании током _Г0 , протекающим в ветви намагничивания схзмы замещения асинхронного двигателя, можно пренебречь, т.э. принять ?оъО , что равносильно включению бесконечно большого сопротивления в цэпь намагничивания. Уто позволяет рассматривать схэму замещения асинхронного двигателя при коротком замыкании в вид*е, представленной на 2.^1, на котором

Внешние характеристики крутопадающие, ток короткого замыкания составляет всего 1,5 - 1,7 номинального, перегрузка генератора не превышает 25% номинальной мощности. Сексины имеют плохие регулировочные характеристики из-за большой кратности регулирования тока возбуждения. Основное достоинство генераторов "сексин" - высокая надежность. Они легко выдерживают высокие температуры перегрева, допускают высокие окружные скорости, превышающие 100 м/с, имеют малый расход меди на обмотку возбуждения. Большая постоянная времени обмотки гг«6уждения ограничивает область применения "сексинов", которые

Ток обратной последовательности при этом виде короткого замыкания составляет половину тока трехфазного короткого замыкания В ЭТОЙ Же ТОЧКе сети и равен току прямой последовательности приведенному на 1.23, а и 1.22.

Обратимся к потерям в стали трансформатора при коротком замыкании. По условию, напряжение короткого замыкания составляет 4,5 % от номинального напряжения, примерно равного номинальной ЭДС. Из формулы ?=4,44/ауфт следует, что и магнитный поток составляет 4,5 % от номинального своего значения. В такой же пропорции уменьшается и магнитная индукция. Следовательно, потери в магнитопроводе, пропорциональные квадрату магнитной индукции, составляют 0.0452 долю от потерь при номинальном режиме работы трансформатора Рх=180 Вт.

ротких замыканиях представляет опасность для обмоток трансформатора из-за возникновения больших механических сил, действующих на проводники обмотки. Нагрев изоляции обмоток при длительном коротком замыкании может превосходить 200° С, вследствие чего существенно ускоряется ее старение. Обычно время нагревания обмотки до предельной температуры не превышает 5—25 сек, но время остывания до нормальной температуры после отключения короткого замыкания составляет несколько десятков минут. В результате этого несмотря на весьма малую продолжительность существования свободного тока оказываемое им тепловое действие продолжается сравнительно долго.

Обратимся к потерям в стали трансформатора при коротком замыкании. По условию, напряжение короткого замыкания составляет 4,5 % от номинального напряжения, примерно равного номинальной ЭДС. Из формулы ?=4,44/г<уфт следует, что и магнитный поток составляет 4,5 % от номинального своего значения. В такой же пропорции уменьшается и магнитная индукция. Следовательно, потери в магнитопроводе, пропорциональные квадрату магнитной индукции, составляют 0,0452 долю от потерь при номинальном режиме работы трансформатора Рг=180 Вт.

Напряжение при опыте короткого замыкания составляет ик^0,1, поэтому для создания магнитного потока требуется пренебрежимо малый намагничивающий ток. Трансформатор в режиме короткого замыкания заменяют эквивалентной цепью, не содержащей ветви намагни-

и вектор CG составляет с осью вещественных угол —(фпр + я/2), а вектор тока короткого замыкания составляет с этой осью угол —Фх. Круговая диаграмма для этого случая приведена на 13-24. При изменении Znp от оо до 0 конец вектора тока /х скользит по дуге ОпК. окружности тока от точки О до точки К. Часть КтО окружности соответствует генераторному режиму приемника.

Плотность тока в обмотках силовых трансформаторов, выпускаемых в последние годы с относительно малыми потерями короткого замыкания, составляет в медных обмотках около 2,0—2,5 А/мм2 и в алюминиевых 1,4—1,8 А/мм2. При такой плотности тока потери в единице объема обмотки и плотность теплового потока на осевых и радиальных охлаждаемых поверхностях витков

Плотность тока в обмотках силовых трансформаторов, выпускаемых в последние годы с относительно малыми потерями короткого замыкания, составляет в медных обмотках около 2- 106-f-3- 10е (иногда до 3,5-106) и в алюминиевых 1,2-106-=-2- 10е А/м2. При такой плотности тока потери в единице объема обмотки и плотность теплового потока на осевых и радиальных охлаждаемых поверхностях витков невелики и возникает возможность существенного уменьшения числа каналов в обмотке вплоть до полного отказа от горизонтальных каналов.

Так, например, при коротком замыкании в удаленной точке сети величина тока короткого замыкания составляет лишь незначительную долю номинального тока питающих генераторов и возникновение такого короткого замыкания воспринимается ими как небольшое увеличение нагрузки. Сильное снижение напряжения получается вблизи места трехфазного короткого замыкания, в то время как в других точках системы наблюдается едва заметное снижение напряжения, причем от действия автоматического регулирования возбуждения оно быстро восстанавливается до нормального. Следовательно, при рассматриваемых условиях опасные последствия короткого замыкания проявляются лишь в ближайших к месту короткого замыкания частях системы.

Краткий анализ графиков, показанных на 12-8, позволяет сделать заключение о том, что наибольшую часть из приведенных затрат (до 65%) составляют издержки в эксплуатации на оплату потерь короткого замыкания и холостого хода и реактивной мощности. При этом издержки на оплату потерь короткого замыкания составляют также около 65% всех годовых издержек, входящих в приведенные затраты ( 12-7). По-видимому, уменьшение потерь короткого замыкания может дать существенный эффект в деле снижения приведенных затрат и повышения экономической эффективности силовых трансформаторов.

б) вычисляют сопротивления обратной и нулевой последовательностей эквивалентного шунта в точке короткого замыкания; составляют схему замещения системы в аварийном режиме;

короткого замыкания составляют от

U ^кд = - j xOsi ко ~ — оо • 0 — неопределенность. Фазные напряжения в месте короткого замыкания составляют:

Результирующие реактивности до места короткого замыкания составляют:

Мощности при трех- и двухфазном коротких замыканиях, разумеется, не зависят от вновь присоединенного трансформатора (конечно, при коротких замыканиях до этого трансформатора). Для сравнения укажем, что наибольшие величины этих мощностей короткого замыкания составляют: и SK(3) = 1,8-1800=3240 Мва

При протяженности кабеля 1 км сопротивления в начальный момент короткого замыкания составляют: xs = 0,266 ом, гео -0,726, ом и z = 0,775 ом; соответственно начальное значение периодической слагающей тока короткого замыкания I П/о/ == 4 900 а.

Результирующие реактивности схем относительно места короткого замыкания составляют:

Определение параметров цепи короткого замыкания. Для вычисления токов короткого замыкания составляют расчетную схему, соответст-

До отключения выключателя В-1 результирующие сопротивления схемы до места короткого замыкания составляют:

а) АРВ отключено. Начальная и установившаяся величины тока короткого замыкания составляют: