Замыкания следовательно

IK = E0/Xd — действующие значения ЭДС холостого хода и тока установившегося короткого замыкания синхронного генератора;

4.7.7. Найти установившиеся значения токов однофазного, двухфазного и двойного однофазного короткого замыкания синхронного генератора, имеющего сопротивления обмотки якоря для токов прямой, обратной и нулевой последовательности: Zj =/230 Ом, Z2 =/2,1 Ом, Z0 = =/ 0,97 Ом. ЭДС возбуждения ?/ = 7030 В.

4.7.8. Как относятся токи однофазного, двухфазного и трехфазного короткого замыкания синхронного генератора, если сопротивления обмотки якоря для токов прямой, обратной и нулевой последовательности: Z*, =/ 2,19; Z*2 =/ 0,24; Z*0 =/ 0,096?

Анализируя процесс короткого замыкания синхронного генератора с учетом выражений (XVI. 18) — (XVI. 21), видим, что при внезапном коротком замыкании токи обмоток синхронного генератора содержат апериодические и гармонические периодические составляющие, имеющие частоту сети. Вследствие вращения ротора поля, создаваемые апериодическими составляющими тока статора, вызывают в обмотках ротора периодические токи основной частоты, а поля, создаваемые апериодическими составляющими токов роторных обмоток, — гармонические составляющие основной частоты в токе статора. Кроме того, вследствие неодинаковой магнитной проводимости по продольной и по поперечной осям ротора возникает вторая гармоническая тока статора, затухающая с постоянной времени Та апериодического процесса статора. Так как по условию до короткого замыкания генератор работает без нагрузки (6=0), то поток реакции якоря при коротком замыкании направлен по продольной оси ротора. Поэтому в поперечном контуре демпферной обмотки отсутствует апериодическая составляющая, определяемая начальным изменением потока.

— внезапного короткого замыкания синхронного ге-

— синхронного генератора внешняя 252 ---------короткого замыкания 252

11-4. Зависимость тока короткого замыкания синхронного генератора от скорости вращения.

11-4. Зависимость тока короткого замыкания синхронного генератора от скорости вращения.

Треугольник короткого замыкания синхронного генератора 320

— короткого замыкания синхронного генератора 233

В связи с появлением новых исследований более строго учтено влияние зубчатости магнитопроводов на высшие гармонические магнитной индукции в зазоре. Внесены элементы методической новизны в изложение таких вопросов, как вывод формул для МДС, ЭДС, электромагнитных сил, электромагнитного момента, расчет характеристик синхронных машин и машин постоянного тока; вывод уравнений синхронной явнополюсной машины в осях d, q 0; рассмотрение переходных процессов короткого замыкания синхронного генератора и включение асинхронного двигателя, анализ явлений в однофазных двигателях и др.

Помимо требований точности к ТТ часто предъявляются еще и требования устойчивости в отношении коротких замыканий, так как первичная обмотка ТТ находится в цепи, где возможно короткое замыкание и через ТТ включаются аппараты защиты (реле), отключающие установку в случае короткого замыкания. Следовательно, ТТ должен выдержать (кратковременно) ток короткого замыкания и воздействовать на аппарат защиты, который отключит аварийный участок.

Соответственно возрастает и установившийся ток короткого замыкания. Следовательно, при коротком замыкании магнитная система генератора не насыщена, система гармонического компаундирования статически не устойчива, что приводит к увеличению тока короткого замыкания.

Сравнивая точки пересечения а и б эллипсов с кривой намагничивания Я_= 12,5 А/см, видим, что при /у= 50 мА усилитель как до изменения сопротивления цепи управления, так и после остается в режиме, близком к режиму короткого замыкания. Следовательно, ток нагрузки уменьшится в соответствии с напряженностями переменного поля точек а и б примерно в два раза (с 0,2 до 0,1 А).

следовательно включенных сопротивлений, расположенных между точкой короткого замыкания и шинами высшего напряжения цехового трансформатора, на которых приложено среднее номинальное напряжение UCP.H, приведенное ко вторичной обмотке трансформатора.

Помимо требований точности к ТТ часто предъявляются еще и требования устойчивости в отношении коротких замыканий, так как первичная обмотка ТТ находится в цепи, где возможно короткое замыкание и через ТТ включаются аппараты защиты (реле), отключающие установку в случае короткого замыкания. Следовательно, ТТ должен выдержать (кратковременно) ток короткого замыкания и воздействовать на аппарат защиты, который отключит аварийный участок.

Помимо требований точности к ТТ часто предъявляются еще и требования устойчивости в отношении коротких замыканий, так как первичная обмотка ТТ находится в цепи, где возможно короткое замыкание и через ТТ включаются аппараты защиты (реле) , отключающие установку в случае короткого замыкания. Следовательно, ТТ должен выдержать (кратковременно) ток короткого замыкания и воздействовать на аппарат защиты, который отключит аварийный участок.

жения коротким замыканием, а источников тока — разрывом; эта составляющая напряжения равна падению напряжения — i/ytk во входном сопротивлении цепи без источников со стороны выводов k — k', где ykk — входная проводимость короткого замыкания. Следовательно, напряжение выводов исходной цепи

Общий ток однофазного замыкания, следовательно, составляет по отношению к току трехфазного к. з.:

Эквивалентная ЭДС для начального сверхпереходного режима равна напряжению, предшествующему короткому замыканию в рассматриваемой точке короткого замыкания. Следовательно, ЭДС может быть принята равной среднему номинальному напряжению: F " ~ П

Схемы обратной и нулевой последовательности и их результирующие сопротивления не зависят от вида короткого замыкания и продолжительности переходного процесса.

Следовательно, электрические потери в обмотках трансформатора могут быть приняты равными мощности Рк, потребляемой трансформатором в опыте короткого замыкания. Так как активная мощность, потребляемая приемником,