Замыкания поскольку

С увеличением номинальной полной мощности 5 трансформатора активная мощность Р1к в опыте короткогр замыкания относительно убывает. При 5ном = 5 •*• 20 кВ • А отношение Р1к/$иом равно 3,7-3%, а при 5ном = 320 4- 5600 кВ • А это отношение равно 2-1%.

При отсутствии заводских данных для автоматов с номинальным током до 100 А кратность тока короткого замыкания относительно значения уставки следует принимать равной 1,4, для автоматов с номинальным током более 100 А кратность равна 1,25. Выполнение указанных требований обеспечивает необходимое быстродействие защиты. При этом полная проводимость нулевых защитных проводников во всех случаях должна быть не менее 50 % проводимости фазного проводника, что обеспечивает необходимое снижение напряжения прикосновения до срабатывания защиты.

С увеличением номинальной полной мощности SHOM трансформатора активная мощность /*1к в опыте короткого замыкания относительно убывает. При 5ном = 5 4- 20 кВ -А отношение ^1к/$ном равно 3,7-3%, а при 5ном = 320 -f 5600 кВ • А это отношение равно 2-1%.

С увеличением номинальной полной мощности ^ном трансформатора активная мощность Р1к в опыте короткого замыкания относительно убьгоает. При SHOM - 5 -ь 20 кВ - А отношение P. /S равно 3,7-3%, а при 5ном = 320 4- 5600 кВ - А это отношение равно 2-1%.

F = Ua+ Л1/!=/1,194+ (—0.028 +Д.463) = —0,028 + /2,654. Собственная проводимость схемы короткого замыкания относительно передающей станц ии

Для обеспечения надежной работы аппарата в пределах всего срока службы температура его частей не должна превышать некоторого определенного значения, называемого допустимой температурой, устанавливаемой стандартами. При этом различают допустимые температуры при номинальных режимах и при коротких замыканиях. Так как длительность короткого замыкания мала (не более 5 с), а сами замыкания относительно редки, то допустимые температуры в этом случае в 2 — 4 раза выше, чем при длительном режиме.

Для обеспечения надежной работы аппарата в пределах всего срока службы температура его частей не должна превышать некоторого определенного значения, называемого допустимой температурой, устанавливаемой стандартами. При этом различают допустимые температуры при номинальных режимах и при коротких замыканиях. Так как длительность короткого замыкания мала (не более 5 с), а сами замыкания относительно редки, то допустимые температуры в этом случае в 2-4 раза выше, чем при длительном режиме.

При наличии АРВ амплитуда кривой тока, достигнув некоторого наименьшего значения, вновь возрастает, стремясь к установившемуся значению, которое, естественно, больше, чем при отсутствии АРВ. Возрастающий характер кривой тока при наличии АРВ обычно получается при заметной удаленности короткого замыкания относительно генератора.

Напряжения прямой последовательности в месте короткого замыкания относительно нулевого провода и относительно оборванного конца фазы (AULai) определяются суммой соответствующих падений напряжений в схеме 16-11.

При защите сетей автоматическими выключателями, имеющими только отсечку, проводимость указанных проводников должна обеспечивать ток не ниже уставки тока мгновенного срабатывания, умноженной на коэффициент, учитывающий разброс, и на коэффициент запаса 1,1. При отсутствии заводских данных для автоматических выключателей с номинальным током до 100 А кратность тока короткого замыкания относительно уставки следует принимать не менее 1,4, а с номинальным током свыше 100 А - не менее 1,25. Полная проводимость нулевого защитного проводника во всех случаях должна быть не менее 50% проводимости фазного проводника.

Собственная проводимость схемы короткого замыкания относительно передающей стан {{' f,77, где

представляют передаточные проводимости короткого замыкания, поскольку выводы остальных источников замкнуты накоротко. При k — i ток if/ является током в том же контуре, где действует источник, и его отношение к напряжению источника

Селективная защита (устанавливающая направление, в котором произошло повреждение) часто осуществляется с помощью специальных высокочувствительных устройств нулевой последовательности. В сетях, заземленных через дугогасящие реакторы, модуль и фаза основной гармоники тока замыкания на землю могут быть близкими как на поврежденной, так и на неповрежденной линии. Поэтому в настоящее время большое распространение получили селективные устройгтва сигнализации замыкания на землю, реагирующие на высшие (Гармоники установившихся токов замыкания, поскольку для высших гармоник практически отсутствует компенсация емкостного тока током дугогася-щего реактора. Используются также устройства, реагирующие на слагающие переходного процесса замыкания на землю (см. гл. 9).

После выбора исходных данных может быть произведен полный расчет трансформатора с подробным расчетом магнитной системы и обмоток, с точным определением параметров холостого хода и короткого замыкания. Поскольку для выбора оптимального варианта надо рассмотреть их большое число, эта работа является чрезвычайно трудоемкой даже при условии использования ЭВМ. Поэтому возникает мысль, в целях экономии расчетной работы и ускорения проектирования, разделить расчет на два этапа — предварительного и окончательного расчета, что облегчило бы решение этой задачи.

При продольной компенсации установка не подвергается опасности в режиме короткого замыкания, поскольку предусмотрено шунтирование конденсатора искровым промежутком после завершения разряда. Шунтирующий искровой промежуток выбирается таким, чтобы его пробой происходил при токе, равном номинальному току трансформатора. Шунтирование конденсатора приводит к резкому уменьшению тока короткого замыкания и к разгрузке трансформатора. Создание конденсатора для продольной компенсации индуктивности испытательного трансформатора не представляет трудности. Так, для испытательной установки, состоящей из испытательного трансформатора ИОМ-100/100 и регулировочного автотрансформатора АСМК-100/0,5 мощностью 75 ква 100%-ная компенсация обеспечивается конденсатором емкостью 0,06 мкф на номинальное напряжение 20 кв.

облегчает применение метода симметричных составляющих (см. § 11-3). Введение сопротивления гд/2 в фазу А, очевидно, не меняет условий рассматриваемого замыкания, поскольку на данном участке ток в этой фазе отсутствует.

Предварительно сделаем лишь одно общее замечание. Неоднократно уже отмечалось, что практические методы расчета обычно позволяют с относительно большей точностью оценить величину тока в месте короткого замыкания. Поскольку токи обратной и нулевой последовательностей пропорциональны току прямой последовательности в месте несимметричного короткого замыкания, то, следовательно, распределение токов и напряжений обратной и нулевой последовательностей также получается с относительно большей точностью, чем распределение токов и напряжений прямой последовательности. Это обстоятельство важно для практики, так как позволяет в тех случаях, когда требуется знать токи (или напряжения) только обратной и нулевой последовательностей (например, при определении токов, влияющих на провода связи, токов, необходимых для расчета защитного заземления, при проектировании и настройке специальных устройств релейной защиты и системной автоматики и т. д.), применять более простые методы расчета.

Поскольку напряжение прямой последовательности в любой точке схемы при несимметричном коротком замыкании всегда выше, чем при трехфазном коротком замыкании в той же точке, то подпитывающий эффект отдельных двигателей или нагрузки в целом при несимметричных коротких замыканиях проявляется слабее, чем при трехфазном коротком замыкании.

Для проверки аппаратов и проводников по условиям короткого замыкания производят расчет трехфазного короткого замыкания, поскольку при этом виде короткого замыкания ток достигает наибольшей величины. Исключение составляет только случай, когда для проверки трансформаторов тока, устанавливаемых в двух фазах, требуется определение тока двухфазного короткого замыкания (см. ниже).

С помощью БРО обеспечивается отключение отделителя только в бестоковую паузу, после того как прекратится прохождение тока короткого замыкания, поскольку отделитель, как и обычный разъединитель, не может отключать ток короткого замыкания и токи нагрузки.

Селективная защита (устанавливающая направление, в котором произошло повреждение) часто осуществляется с помощью специальных высокочувствительных устройств нулевой последовательности. В сетях, заземленных через дугогасящие реакторы, модуль и фаза основной гармоники тока замыкания на землю могут быть близкими как на поврежденной, так и на неповрежденной линии. Поэтому в настоящее время большое распространение получили селективные устройгтва сигнализации замыкания на землю, реагирующие на высшие гармоники установившихся токов замыкания, поскольку для высших гармоник практически отсутствует компенсация емкостного тока током дугогася-щего реактора. Используются также устройства, реагирующие на слагающие переходного процесса замыкания на землю (см. гл. 9).

Все сказанное выше относительно токов справедливо и для мощностей короткого замыкания, поскольку последние находятся в прямой пропорциональности с соответствующими токами.