Значительно отличается

здесь рассматривается действие гармонической, флуктуационной и импульсной помех при передаче методом частотной модуляции. Действие гармонической помехи значительно ослабляется затуханием фильтра, если ее частота близка к граничным частотам фильтра канала, а также затуханием, вносимым контуром частотного дискриминатора. Типичная зависимость величины искажения от частоты помехи приведена на 9.4. Искажения минимальны на средней частоте канала и максимальны на нижней fmnK=ifcp — Af и верхней /Bepx=fcp+A^ частотах канала, где Af — девиация частоты. Максимальная величина искажений составляет

На VIII. 14, д в качестве ТУ применен п — р — /г-транзистор, вследствие чего ток базы /Б.Р является одновременно и током /к.у. Это исключает дестабилизирующее действие за счет разного знака приростов этих токов, как это было в схеме на VI II. 14, г. Одновременно значительно ослабляется прямое воздействие напряжения i/BX на ток базы /Б.Р, так как ток /к.у = /Б.Р почти не зависит от потенциала коллектора, создаваемого Um, и определяется током базы ТУ.

Благодаря малому входному сопротивлению усилителя в «токовых» генераторах, шунтирующее действие его входной емкости на цепь значительно ослабляется. Но одновременно в такой же степени возрастает влияние выходной емкости усилителя [Л. 329].

Сущность первичного симметрирования заключается в компенсации поперечных потоков за счет потока квадратурной обмотки. В этой обмотке результирующий поперечный поток Фд наводит ЭДС ?Кв и вызывает встречный поток Фкв. В результате их взаимодействия поток Фд значительно ослабляется и погрешность уменьшается.

Большая часть неблагоприятных влияний в нижнем бьефе исключается или значительно ослабляется при каскадном расположении гидроузлов. В результате подпора от плотины ниже расположенного гидроузла уровни нижнего бьефа данного гидроузла мало изменяются даже при глубоком суточном регулирования расходов воды ГЭС.

Уравнению (4.86) соответствует схема замещения однофазного АД на 4.10. МДС обмотки статора при однофазном включении пульсирующая, однако результирующее магнитное поле машины оказывается пульсирующим только при s = 1 (режим короткого замыкания), при остальных скольжениях оно эллиптическое. В рабочем режиме обратное поле значительно ослабляется за счет реакции ротора. Это наглядно отражается в схеме замещения однофазного АД. Полное сопротивление разветвления обратной последовательности в рабо-

струкции имеет к. п. д. примерно 20—30%, что практически исключает возможность его использования. В этом случае можно применить метод закалки под водой, заключающийся в том, что индуктор, изготовленный из тонкого сплошного провода или ленты ( 7-2,6), вместе с деталью погружается в воду, которая охлаждает индуктор [18]. Потери тепла деталью не слишком велики, так как около нагретой поверхности образуется паровая рубашка. При такой конструкции индуктора значительно ослабляется кольцевой эффект и уменьшается магнитное сопротивление на участке внутри индуктора вследствие увеличения площади отверстия.

Сущность первичного симметрирования заключается в компенсации поперечных потоков за счет потока квадратурной обмотки. В этой обмотке результирующий поперечный поток Фд наводит ЭДС ?Кв и вызывает встречный поток Фкв. В результате их взаимодействия поток Фд значительно ослабляется и погрешность уменьшается.

( 32-20), которая не имеет междуполюсных соединений. Отсутствие междуполюсных соединений не влияет на зна-.чение и распределение токов, а также на значения параметров успокоительной обмотки по продольной оси. Однако действие такой обмотки по поперечной оси значительно ослабляется, так как активное сопротивление гу7 и индуктивность рассеяния L'0yq увеличиваются, а ток эквивалентной обмотки Гуд уменьшается. Поэтому неполные успокоительные обмотки применяются редко.

междуполюсных соединений. Отсутствие междуполюсн ых соединений не влияет на значение и распределение токов, а также на значения параметров успокоительной обмотки по продольной оси. Однако действие такой обмотки по поперечной оси значительно ослабляется, так как активное сопротивление гу1} и индуктивность рассеяния L'ayq увеличиваются, а ток эквивалентной обмотки Гуд уменьшается. Поэтому неполные успокоительные обмотки применяются редко.

В результате расчета может оказаться, что полученное напряжение U ! источника значительно отличается от его заданного значения U. Тогда следует задаться другим значением напряжения U. Обозначим его L/2'. Для выбора напряжения 172' целесообразно воспользоваться методом пропорциональных величин, хотя он применим, строго говоря, к линейным электрическим цепям. Согласно указанному методу

новной, так и с дополнительной платы за электроэнергию. Если же tgcp,}, значительно отличается от tgqw, то производится дополнительная надбавка к тарифу на электрическую энергию, которая может достигать 34% и более.

Когда распределение производственных погрешностей значительно отличается от гауссовского, применяется обобщенный закон типа А ( 10.2, 10.3, штриховой линией показана кривая нормального закона распределения). Аналитическое выражение плотности распределения обобщенного закона типа А имеет вид

Расчетно-статистический метод анализа применяют, когда закон распределения погрешностей внутри поля допуска неизвестен или значительно отличается от нормального закона. Сначала проводят статистический анализ с целью определения средних значений параметров элементов и величин их рассеивания в производственных партиях, а также вычисления коэффициентов р„ kt, r.

рости практически отсутствует, но зато к концу разгона ускорение значительно уменьшается. Процесс замедления определяется действием узла форсировки возбуждения и отсечки по току якоря, которая ограничивает напряжение возбуждения двигателя. Форма диаграммы тока значительно отличается от желательной прямоугольной, что объясняется недостаточным быстродействием системы возбуждения двигателя.

Конструктивное выполнение электронных устройств очень разнообразно и определяется их назначением и областью применения. Так, электронная аппаратура, предназначенная для работы в стационарных условиях, значительно отличается по конструкции от бортовой аппаратуры самолета или космического корабля. На 11.12, а — в приведены некоторые примеры компоновки электронной аппаратуры.

Токи AM колебаний всех каналов ТТ поступают в стандартный канал ТЧ. На приемной станции они разделяются соответствующими фильтрами приема Фпр, усиливаются и детектируются. Наличие фильтров приема еще больше затягивает процесс установления амплитуды сигнала переменного тока (диаграмма д). Поэтому форма сигнала постоянного тока после детектора, которая повторяет форму огибающей AM колебания, значительно отличается от прямоугольной (диаграмма е). Выпрямленные детектором однополюсные сигналы постоянного тока поступают на приемное реле РПр, которое представляет собой пороговое 6} устройство с порогом срабатывания /пор (диаграмма е]. На выходе РПр формируются двухполюсные телеграфные сигналы (диаграмма ж), которые после преобразования в однополюсные поступают в приемный телеграфный аппарат.

Конструкция трехмерной машины значительно отличается от двухмерной ( 12.4). Она имеет три дуговых статора 1, повернутых в пространстве на 120° друг относительно друга. Ротор 2 выполняется в виде шара, который подвешен над полукольцевыми статорами за счет магнитных или шаровых опор.

Если средняя температура окружающей среды близка нормальной для РЭС, то система должна обеспечить изоляцию от влияния быстрых изменений температуры внешней среды. Это достигается применением пассивных (теплоизоляция, отражающие покрытия) или активных (нагрев, охлаждение, реверс) систем термостатиро-вания. Если средняя температура окружающей среды значительно отличается от нормальной для РЭС, то используются системы для уменьшения этой разности путем дополнительного нагревания или охлаждения РЭС до средней температуры окружающей среды. Охлаждение используется в тех случаях, когда необходимо уменьшить влияние выделяющейся в аппаратуре теплоты, отвести тепловой поток от аппаратуры и затем рассеять его. Это осуществляется с помощью различных систем охлаждения, для которых имеют значение такие факторы, как способ передачи теплоты, тип хладоагента и его связь с окружающей средой, режим работы аппаратуры и способ поглощения теплоты.

К материалам защитных пленок (рис, 4.3) предъявляется ряд требований: хорошие влагозащитные свойства (малая влагопро-ницаемость, отсутствие пор, пассивирующие свойства), возможность работы в диапазоне температур (близость ТКЛР пленки и материала компонента, эластичность), хорошая адгезия к защищаемому компоненту. Одновременно всем свойствам не отвечает ни один из материалов, поэтому в каждом конкретном случае выбирается тот или иной вариант пленочной защиты. ТКЛР пленок SiO2 значительно отличается от ТКЛР кремния. Поэтому пленки SiO2 плохо работают в широком диапазоне температур и при большой толщине. Для усиления их защитных свойств используется дублирование пленками силанов Si3N4, которые имеют высокую адгезию и термостойкость. Гидрофобные пленки имеют способность к водоотталкиванию, но их температурная стойкость не превышает 250 °С и они неустойчивы при длительном воздействии влаги. Пленки из эластичных лаков (МК-4У, КО-961п, ПЭ-518 и др.) хорошо защищают от влаги, но трудно контролировать толщину и равномерность пленки. В ряде случаев для защиты полупроводниковых компонентов можно использовать пленки из стекла. При выборе стекла того или иного химического состава необходимо, чтобы ТКЛР стекла и защищаемого компонента были близки, а также учитывать температуростойкость стекла (в случае установки кристалла в корпус с использованием эвтектики Al — Si нагрев превышает 577 °С).

рого /(О, ш/г0) = 1. Из 1.12 следует, что если ra>w, а удельные проводимости слоя и подложки существенно различаются, то поправочная пункция значительно отличается от единицы (тем больше, чем выше удельная проводимость подложки). Последнее обстоятельство наиболее важно при измерении на косом шлифе вблизи поверхности раздела слой — подложка. Если радиус контакта мал по сравнению с толщиной елок, то поправочная функция близка к единице при любых значениях 0i и а2.