Значительной инерционности

ныл направлениях при одинаковом направлении намотки управляющих обмоток с числами витков щ/2. При такой схеме соединения первые гармоники э. д. с., индуктированные в управляющих обмотках, взаимно компенсируются, вторые же гармоники — суммируются. Появление четных гармоник в токе управляющей обмотки не вызывает существенной потери мощности (ввиду значительной индуктивности входной цепи). Наряду с этим н. с., создаваемая

Рассмотрим форму напряжения и тока для трехфазной нулевой схемы включения тиристоров, показанной на 4.12, а, с учетом индуктивности рассеяния, приведенной к вторичной обмотке трансформатора, и значительной индуктивности сглаживающего реактора Ld, при которой ток можно считать идеально сглаженным.

Достоинствами однофазной схемы выпрямления является меньшее количество тиристоров по сравнению с трехфазной схемой выпрямления, а также более простое управление, что снижает стоимость преобразователя. Поэтому при небольшой мощности привода и малом диапазоне регулирования напряжения целесообразно использовать однофазный выпрямитель, хотя пульсации выпрямленного напряжения получаются довольно большими, что требует применения сглаживающего реактора значительной индуктивности.

Часто индуктивность цепи нагрузки невелика, и ток нагрузки можно считать пропорциональным э. д. с. генератора. При значительной индуктивности изменение тока нагрузки в процессе возбуждения описывается уравнением второго порядка.

ми витков -j- намотаны в противоположных направлениях при одинаковом направлении намотки уп> равляющих обмоток с числами витков -2- . При такой схеме соединения первые гармоники э. д. с., индуктированные в управляющих обмотках, взаимно компенсируют4 ся, вторые же гармоники— суммируются. Появление четных гармоник в токе управляющей обмотки не вызывает существенной потери мощности (ввиду значительной индуктивности входной цепи). Наряду с этим н. с., создаваемая током четных гармоник в обмотке %, в силу закона Ленца уменьшает ам-

Часто индуктивность цепи нагрузки невелика, и ток нагрузки можно считать пропорциональным ЭДС генератора. При значительной индуктивности изменение тока нагрузки в процессе возбуждения описывается уравнением второго порядка.

18-19. Управление током нагрузки в схеме мостового однофазного тиристорного выпрямителя : а — схема включения; б — графики напряжения и тока при активной нагрузке; в — графики напряжения и тока при значительной индуктивности нагрузки; г — график тока нагрузки при конечном значении индуктивности

Рассмотрим упрощенную схему управления скоростью двигателя постоянного тока М, включенного на стороне постоянного тока однофазного мостового (двухполупериодного) тири-оторного выпрямителя ( 18-22, я). Двигатель имеет обмотку независимого возбуждения ОБ, включенную на неизменное напряжение независимого источника. Для уменьшения пульсаций тока последовательно с двигателем включен дроссель, имеющий достаточно большую индуктивность L. При значительной индуктивности дросселя можно пренебречь пульсациями тока 1 ср в цепи якоря, считая его практически неизменным. Будем считать также, что скорость двигателя мало изменяется в тече-

Если нагрузка активная (LH = 0), то ток i& повторяет форму напряжения на нагрузке, а токи первичной и вторичной обмоток 1ч имеют синусоидальную форму (штриховые кривые на 5.4, б, в). Если в цепи нагрузки имеется индуктивность (?нт^0), то она препятствует изменению тока и ток в нагрузке не будет успевать следовать за напряжением tid, так что ток id будет сглаживаться (сплошная кривая t'rf на 5.4,0). При значительной индуктивности в цепи нагрузки (Xi=o)nLH>10 Rti) ток в нагрузке из-за малой пульсации можно считать постоянным (идеально сглаженным), при этом передача активной мощности в нагрузку переменными составляющими тока отсутствует. В таком режиме ток диодов ta, вторичный /2 и первичный А токи трансформатора принимают форму прямоугольных импульсов.

В динамическом режиме включения на малые токи (например, при значительной индуктивности в нагрузке) переход к этапу установления происходит при спаде напряжения ма(7) до значения напряжения на базе тиристора ЫБ — граничное условие по напряжению:

когда двигатель некоторое время идет без тока, и последующим включением его в сеть. Если обмотка возбуждения шунтирована только активным сопротивлением, то в силу ее значительной индуктивности ток пойдет в первый момент после восстановления контакта с сетью только по шунтирующему сопротивлению. Двигатель не разовьет обратной э. д. с., и ток включения может превысить допустимые пределы. Чтобы избежать этого, делают шунтирующее сопротивление индуктивным с таким расчетом,

Предположим, что обмотка якоря синхронного двигателя подключена к сети трехфазного тока, обмотка возбуждения — к источнику постоянного тока, а ротор неподвижен. МДС обмотки якоря будет создано вращающееся магнитное поле, благодаря взаимодействию которого с проводниками ротора на последний будет действовать момент. Направление момента зависит от положения вращающегося поля относительно ротора и при вращении ноля будет изменяться. Сказанное иллюстрируется 11.14, где вращающееся поле якоря условно заменено вращающимся кольцевым магнитом, а ротор — постоянным магнитом. Независимо от числа полюсов синхронного двигателя при частоте сети 50 Гц направление момента, действующего на неподвижный ротор, изменяется 100 раз в секунду. Вследствии большой частоты изменения направления момента и значительной инерционности ротора последний не сможет прийти во вращение.

Резистивные оптроны, хотя и появились раньше других типов, широкого распространения не получили из-за значительной инерционности и недостаточной временной и температурной стабиль-

Более высокой чувствительностью обладают газонаполненные ФЭ, у которых ток определяется не только эмиссией катода, но также ионами и электронами, образующимися в результате ионизации газа. В качестве наполнения используются инертные газы. Газонаполненные ФЭ находят ограниченное применение из-за значительной инерционности.

Кроме этого, у тиристорных выпрямителей лучшие динамические н регулировочные характеристики. У них нет значительной инерционности, свойственной дроссельным выпрямителям, что положительно влияет на пусковые характеристики включения лампы и не создает дополнительной перегрузки в переходный период ее зажигания.

Первоначально измерительная техника ограничивалась измерениями механических и других неэлектрических величин с помощью механических средств измерений. Эти средства просты, достаточно точны и надежны, но из-за значительной инерционности они непригодны для измерения быстроизменяющихся величин, а из-за сложности усиления мощности механическими методами обладают низкой чувствительностью. От таких недостатков свободны пневматические, оптические и электрические средства измерений.

небольшими массой и моментом инерции; поэтому собственная частота таких ИМ составляет 15...20 кГц, электрическое сопротивление постоянному току ниже, чем у рамочных ИМ, они более чувствительны к напряжению. Магнитная система каждого из гальванометров автономна. Подвижная часть рамочного осциллографического гальванометра выполнена в виде рамки с большим числом витков, благодаря чему они обладают более высокой чувствительностью к току; этому способствует также наличие общей для блока сильной магнитной системы {магнитная индукция составляет примерно 0,8 Тл), но вследствие значительной ИНерЦИОННОСТИ ЭТИ ИМ ПРИГОДНЫ ДЛЯ исследования более

Первоначально измерительная техника ограничивалась измерениями механических и других неэлектрических величин с помощью механических средств измерений. Эти средства просты, достаточно точны и надежны, но из-за значительной инерционности они непригодны для измерения быстроизменяющихся величин, а из-за сложности усиления мощности механическими методами обладают низкой чувствительностью. От таких недостатков свободны пневматические, оптические и электрические средства измерений.

венная частота таких ИМ составляет 15...20 кГц, электрическое сопротивление постоянному току ниже, чем у рамочных ИМ, они более чувствительны к напряжению. Магнитная система каждого из гальванометров автономна. Подвижная часть рамочного осциллографического гальванометра выполнена в виде рамки с большим числом витков, благодаря чему они обладают более высокой чувствительностью к току; этому способствует также наличие общей для блока сильной магнитной системы {магнитная индукция составляет примерно 0,8 Тл), но вследствие значительной инерционности эти ИМ пригодны для исследования более низкочастотных процессов, чем петлевые. В последнее время рамочные ИМ почти полностью вытесняют петлевые.

изменяться. Сказанное иллюстрируется 11.15, где вращающееся поле якоря условно заменено вращающимся кольцевым магнитом,' а ротор — постоянным манитом. Независимо от числа полюсов синхронного двигателя при частоте сети 50 Гц направление момента, действующего на неподвижный ротор, изменяется 100 раз в секундуМЗслед-ствие большой частоты изменения направления момента и значительной инерционности ротора последний не сможет прийти во вращение.!/ ^Однако, если предварительно разогнать ротор до скорости п, близкой \ к скорости п0 вращающегося поля якоря, а затем подключить обмотку f возбуждения к источнику постоянного тока, то под действием момен- 1 та двигателя скорость ротора дополнительно возрастет и наступит равенство скоростей: п — п0. Ротор будет вращаться далее синхронноJ с полем якоря.

изменения эмиссии катода вследствие изменения его температуры возникают колебания анодного тока, проходящего через нагрузку усилителя R2, Вследствие значительной инерционности процесса 1.9. Схема диодного усилителя управления анодным током со

Гидродинамический АРЧВ паровых турбин АЭС обладает особенностями, связанными с работой турбины на насыщенном (влажном) паре. Применяется более динамичный измерительный преобразователь частоты вращения, в частности, лучше приспособленный к изменяющейся по временной программе частоте вращения при пуске турбогенератора. Повышено быстродействие гидродинамических элементов АРЧВ из-за значительной инерционности турбины, обусловленной аккумулируемой влажным паром тепловой энергией, способной быстро разгонять турбину при скачкообразных уменьшениях (сбросах) ее мощности. Упрощенная схема гидродинамического АРЧВ турбогенератора