Значениями элементов

Если бурение ведется при больших значениях удельного момента и двигатель электробура работает с нагрузкой, близкой к номинальной, то напряжение L'z будет иметь такую фазу, что сигнал ир будет равен нулю. В этих условиях сигнал от датчика осевой нагрузки не поступает на сумматор, и подача долота осуществляется в функции активной составляющей тока статора.

Если бурение ведется при больших значениях удельного момента и двигатель электробура работает с нагрузкой, близкой к номинальной, то напряжение 03 имеет такую фазу, что сигнал Up равен нулю. В этих условиях сигнал от датчика осевой нагрузки не поступает на сумматор, и подача долота осуществляется в функции активной составляющей тока статора.

Частотный диапазон применения различных групп магнитомягких материалов в значительной степени определяется величиной их удельного электрического сопротивления. Чем оно больше, тем на более высоких частотах можно использовать материал. Это объясняется тем, что при малых значениях удельного сопротивления с повышением частоты могут недопустимо возрасти вихревые токи, и следовательно, потери на перемагничивание. В постоянных и низкочастотных (до сотен герц и единиц килогерц) полях применяют металлические магнитомягкие материалы: технически чистое железо (низкоуглёродистые электротехнические стали), электротехнические (кремнистые) стали и пермаллои — железоникелевые и железоникелькобальтовые сплавы. На повышенных и высоких частотах используют в основном материалы, удельное сопротивление которых соответствует значениям, характерным для полупроводников и диэлектриков. К таким материалам относятся магнитомягкие ферриты и магнитодиэлектрики. Иногда на повышенных частотах и особенно при работе в импульсном режиме применяют также металлические материалы тонкого проката (до нескольких микрометров).

При принятых значениях удельного нажатия на щетку и коэффициенте трения щеток о коллектор, составляющем / ъ> 0,25, потери на трение в щеточном контакте, кВт,

Составляющие погрешности измерений обуслоЕлены невоспроизводимостью размеров контакта зонд — полупроводник, влиянием сопротивления контакта за счет присутствия оксидного слоя, нагревом приконтактной области и снижением подвижности носителей заряда в сильных электрических полях. При больших значениях удельного сопротивления заметное влияние оказывают возникающая на поверхности область пространственного заряда и нестабильность во времени поверхностного потенциала. Источники погрешности из-за невоспроизводимости размеров контакта можно ограничить использованием твердого материала для зонда, приработкой острия зонда к поверхности полупроводника путем его многократного опускания, созданием нагрузки на зонд, а также тщательной обработкой поверхности измеряемого образца.

Сопоставляя полученные величины граничных удельных ущербов можно видеть, что переход от второго к третьему варианту целесообразен при меньшем удельном ущербе, чем переход от первого ко второму варианту. Это означает, что в данном случае при любых значениях удельного ущерба второй вариант экономически нецелесообразен. Последнее становится очевидным из анализа кривых расчетных затрат, построенных в функции удельного ущерба ( 14-8). Второй вариант имеет при любых удельных ущербах большие расчетные затраты, чем первый или третий варианты. От-

Устранение контактов в этих сельсинах несколько повышает точность передачи углов в индикаторных системах и увеличивает надежность их работы во взрывоопасных помещениях. Однако габариты и масса бесконтактных однофазных сельсинов получаются несколько большими, чем обычных контактных при одинаковых значениях удельного синхронизирующего и максимального электромагнитного моментов.

При средних значениях удельного нажатия на щетку 3-Ю4 Па (0,3 кгс/см2) и коэффициенте трения щеток о коллектор, равном 0,25, потери на трение щеток о коллектор, кВт,

Исходные данные для поверочного расчета КД-30 сведены в табл. 11.1 Расчет ведется при двух значениях удельного сопротивления ротора, чтобы показать его влияние на характеристики машины. В табл. 11.2 расчетные величины токов и мощностей холостого хода и короткого замыкания, а также пускового момента сравниваются с оценкой их математического ожидания, полученными при статистической обработке данных типовых испытаний большого количества двигателей. Там же приведены для перечисленных величин значения оценки дисперсии а2 и среднеквадратичного отклонения а, которые позволяют оценить технологический разб Расхождение расчетных и опытных данных не превышает 10—15%. Расчетные значения пускового тока и момента при удельном сопротивлении ротора рл = = 0,0440 мкОм • м находятся вблизи центра поля разброса соответствующих опытных величин. При рк = 0,055 мкОм • м близко к центру поля разброса попадают пусковой ток и мощность. Расчетное значение тока /х на 5% ниже опытного, для PSX расчетные и опытные значения при рк = 0,055 мкОм • м практически совпадают, при р^ = = 0,044 мкОм • м расхождение составило 5%.

При принятых значениях удельного нажатия на щетку и коэффициенте трения щеток о коллектор, составляющем/» 0,25, потери на трение в щеточном контакте, кВт,

оборот. Так, малая емкость С% вызвала появление в первой строке матриц AI и А2 относительно большие по абсолютному значению элементы. Большой емкости С4 соответствует третья строка с малыми абсолютными значениями элементов.

Это свойство позволяет при расчетах линейных цепей вводить любой удобный масштаб для напряжений или токов, а также для сопротивлений цепей. Лишь конечный результат необходимо-привести к исходному уровню напряжения или тока. На основе этого свойства в численных примерах для удобства будем задаваться относительными значениями элементов порядка единицы.

Для расчета цепи мостовой структуры с численными значениями элементов ( 2.11,6) задаемся токами в ветвях 3 и 5 ia = x; ib = y.

При доказательстве на токи и напряжения ветвей не накладывалось никаких ограничений, кроме одного — они должны удовлетворять уравнениям соединений, составляемым по законам Кирхгофа. Как отмечалось, уравнения соединений не зависят от вида и характера ветвей и определяются только структурой графа. Если задана цепь с тем же графом, что и исходная, но с другими элементами или значениями элементов и, следовательно, другими напряжениями и? и токами i'k ветвей, то последние будут удовлетворять тем же уравнениям соединений и, очевидно, равенству (4.40).

Рассмотрим пример. На 6.12, а, б показаны исходная #С-цепь с численно-заданными значениями элементов и ее дискретная резистивная схема замещения. Непосредственно по схеме записываем уравнения для дискретных значений узловых напря-

3. Составить уравнения узловых напряжений цепи 11.7, а с единичными значениями элементов и найти напряжение на емкости. Начальные условия в цепи: t'i(0) = l; «с(0) = 0,5. Ток источника тока г'0 = ехр(—0,5?).

Следует отметить, что для каждой системы параметров имеется своя подходящая область применения, определяемая структурой цепи, значениями элементов и способами соединений ее выводов с внешней цепью.

удовлетворяет условиям физической реализуемости. Это означает, что существуют схемы двухполюсников с реальными значениями элементов, входное сопротивление которых описывается заданной функцией Z(p).

Дробь вида (8.19) называете:» лестничной. Синтез двухполюсников по первой схеме Кауэра состоит в разложении заданной функции Z(p) в лестничную дробь (8.19). Коэффициенты при р являются значениями элементов схемы.

Правая часть уравнения (10.65) описывает нерекурсивную, левая — рекурсивную части ЦФ. Коэффициенты а0, а, ..... aN, blt о2, ..., Ьм определяются значениями элементов схемы фильтра.

Замена пассивного двухполюсника источником напряжения возможна при исследовании цепей с неизменными значениями элементов цепи и генераторов. При изменении этих значений, т. е. при изменении любой из величин, влияющей на токи в ветвях цепи, э. д. с. источника, заменяющая падение напряжения в пассив-ном двухполюснике, должна быть определена заново.