Зависимости пускового

Введя относительную расстройку по соотношению (3.3), расчет зависимости проводимости параллельного контура от частоты можно производить с помощью выражения (3.4). Таким образом, расчет У (со) полностью соответствует ранее описанному расчету Z(co) для последовательного контура. При резонансной частоте проводимость цепи минимальна и равна 1/р. Для идеального контура

15.2. График зависимости проводимости от индуктивности катушки.

13.20. Примерный характер зависимости проводимости от места короткого замыкания

При 3000° С некоторые газы превращаются в низкотемпературную плазму, состоящую из свободных атомов, диссоциированных ионов и электронов. Низкотемпературная плазма обладает высокой электропроводностью. На 4.4 и 4.5 приведены зависимости проводимости плазмы # от температуры t и ионизации а. Температуре 3000°С соответствует небольшая ионизация, равная 0,1%, однако проводимость при этом уже достигает 50%. При 1% 9'/с ионизации достигается 80% проводимости. Следовательно, для практических целей пет необходимости стремиться к высокой ионизации.

Используя рассмотренные выше температурные зависимости концентрации свободных носителей и их подвижности, нетрудно объяснить зависимости проводимости от температуры, которые показаны на 1.14 для примесных кремния и германия в наиболее важном для практики диапазоне температур. При высоких температурах Т>Тыако проводимость определяется концентрацией собственных носителей (область собственной проводимости) CT; = <7«i(^n-f-

1. В чем заключается характерная особенность температурной зависимости проводимости органических полупроводников?

Численные значения ширины запрещенной зоны, определенные для одного и того же полупроводника по температурной зависимости проводимости и по оптическому краю поглощения, в большинстве случаев близки друг к другу, но могут и отличаться, особенно у полупроводников с ионной кристаллической решеткой.

6. (Р) Получите формулу и постройте кривую зависимости проводимости G изоляции цилиндрического конденсатора от расстояния D между осями обкладок.

короткого замыкания вдоль ЛЭП. По результатам таких расчетов может быть определено аналитическое выражение зависимости Ь{1). В большинстве случаев как для сложных, так и для простых систем зависимости взаимной проводимости от удаления короткого замыкания (от начала линии) хорошо аппроксимируются многочленами второй степени

На 3.4.14 представлены зависимости индуцированной полем проводимости и емкости от смещения на затворе, измеренные при 295 К на нелегированных и легированных бором a-Si ^-МОП-структурах. Измерения емкости проводились квазистатическим С-К-методом [110] со скоростью нарастания напряжения 10 мВ/с, что соответствует эффективной частоте 0,06 Гц. Уровень Ферми находился на 0,5 эВ ниже Ес для нелегированного образца и на 0,58 эВ выше Ev для легированного бором образца, что следовало из температурной зависимости проводимости.

При температуре выше комнатной наблюдается линейная зависимость логарифма проводимости от Г"1/4. Такая температурная зависимость проводимости была подсказана [40, 41] для перескока электронов с переменной длиной прыжка через локализованные состояния вблизи уровня Ферми и, как указывали Поллак и др. [42], должна наблюдаться даже при высоких температурах, пока локализованные состояния расположены с широким'разбросом в зазоре подвижности. Помимо зависимости проводимости от Т~1/4, о переносе носителей по прыжковому механизму с переменной длиной прыжка свидетельствуют проводимость на переменном токе [43] и температурная зависимость коэффициента Зеебека [1,44].

Большие токи могут вызвать понижение напряжения, создать неблагоприятное влияние на другие двигатели и другие виды нагрузки и привести к тому, что данный двигатель будет фактически разгоняться медленнее, чем это предполагалось при неизменном напряжении на его зажимах. В этих условиях требуется определение времени пуска двигателей и зависимости пускового тока от времени. Вследствие снижения напряжения в сети вращающий момент двигателя может оказаться либо меньше момента сопротивления механической нагрузки, либо ненамного больше и разгон двигателя будет соответственно или невозможен, или недопустимо затянут.

Стенд для автоматизированных испытаний должен состоять из устройства для закрепления испытуемой машины; устройства для закрепления нагрузочной машины (если она используется) и ее центровки с испытуемой машиной; датчиков момента и частоты вращения; нагрузочной машины (или другого нагрузочного устройства); устройства для измерения положения ротора при определении зависимости пускового момента от углового положения ротора (например, редуктора с редукцией 1000/1).

2. Построить зависимости пускового момента MK=f(U?), и MK = f(C).

Двухфазные асинхронные двигатели, сконструированные Н. Тесла, некоторое время выпускались фирмой «Вестингауз», где он работал. Основным недостатком двигателя Тесла, из-за которого он впоследствии был вытеснен трехфазными двигателями, было применение сосредоточенных обмоток на статоре и роторе машины. Это приводило к ухудшению пусковых характеристик и заметно выраженной зависимости пускового момента от начального положения ротора.

6.18. Зависимости пускового момента и тока от емкости пускового конденсатора

На 6.21, б приведено семейство круговых диаграмм при различных коэф фициентах трансформации, на которо/ показаны линии максимальных пусю вых моментов и максимальной доброН ности. На 6.22 приведены зависимости пускового момента и тока от величины условного пускового сопротивле-

Стенд для автоматизированных испытаний должен состоять из устройства для закрепления испытуемой машины; устройства для закрепления нагрузочной машины (если она используется) и ее центровки с испытуемой машиной; датчиков момента и частоты вращения; нагрузочной машины (или другого нагрузочного устройства); устройства для измерения положения ротора при определении зависимости пускового момента от углового положения ротора (например, редуктора с редукцией 1000/1).

2. Построить зависимости пускового момента MK=f(U7) и

Зависимости пускового момента и пускового тока двигателя от угла а изображены на 43-10. При a= const механические характеристики п= /(АО репульсионного двигателя являются мягкими, т. е. репульсионные двигатели по

Зависимости пускового момента и пускового тока двигателя от угла а, изображены на 43-Ю. При а — const механические характеристики п= / (М) репульсионного двигателя являются мягкими, т. е. репульсионные двигатели по

Большие токи могдт вызвать понижение напряжения, создать неблагоприятное влияние на другие двигатели и другие виды нагрузки и привести к тому, что данный двигатель будет фактически разгоняться медленнее, чем это предполагалось при неизменном напряжении на его зажимах. В этих условиях требуется определение времени пуска двигателей и зависимости пускового тока от времени. Вследствие снижения напряжения в сети вращающий момент двигателя может оказаться Либо меньше момента сопротивления механической нагрузки, либо ненамного больше и разгон двигателя будет соответственно или невозможен,или недопустимо затянут.