Зависимость реактивной

7-44. Зависимость разрядного напряжения от частоты

Для выяснения характера изменения напряжения источника тока при разряде на основе экспериментальных данных графически строится зависимость разрядного напряжения от длительности раз-

Зависимость разрядного напряжения для промежутков с резконеоднородным полем от давления имеет своеобразный характер: с ростом давления разрядные напряжения 'вначале увеличиваются, а затем в случае положительного стержня при не-. котором давлении происходит снижение разрядного напряжения ( 2-25).

пять диапазонов частот, в которых зависимость разрядного напряжения от частоты имеет различный характер и определяется различными физическими процессами ( 2-27). При изменении частоты от нуля до первой критической /Кр1 разрядное напряжение практически не зависит от частоты и определяется рассмотренными в предыдущих параграфах элементарными процессами.

Формула (4-7) является приближенной, однако она достаточно правильно отражает зависимость разрядного напряжения от полной длины утечки по поверхности и удобна для оценки влияния на Up конструкции изоляторов и условий их работы.

Улучшение разрядных характеристик опорного изолятора может быть достигнуто с помощью внутреннего экрана, уменьшающего напряженность электрического поля у шапки. На 5-2 показана зависимость разрядного напряжения от длины внутреннего экрана при импульсных напряжениях обеих полярностей. При положительной полярности разрядное напряжение монотонно растет по

Проходные изоляторы, как и изоляторы других типов, конструируют так, чтобы пробивное напряжение их внутренней изоляции превышало разрядное напряжение по поверхности. Для изоляторов на номинальные напряжения до 35 кВ требуемую величину пробивного напряжения можно получить при относительно малой толщине фарфора. Однако при этом получается большая удельная поверхностная емкость и облегчается развитие разряда по поверхности (§ 4-3). Учитывая слабую зависимость разрядного напряжения от расстояния между электродами по поверхности, в этих условиях пришлось бы неоправданно увеличить длину изолятора, чтобы обеспечить требуемое напряжение перекрытия.

При импульсных напряжениях наблюдается влияние полярности: разрядное напряжение при отрицательных импульсах на 20— 30% выше, чем при положительных. Зависимость разрядного напряжения Up от длины уступа / соответствует (9-13). При толщине твердой изоляции d = 1,0 мм коэффициент А, входящий в (9-13), равен для положительных импульсов 30, а для отрицательных 36. При / > 20 см и d > 10 мм влияние толщины твердой изоляции становится очень слабым. Средние разрядные напряженности, при этом составляют 10—15 кВ/см.

При равномерном электрическом поле эта зависимость достаточно хорошо выполняется. При неравномерных полях зависимость разрядного напряжения от относительной плотности воздуха слабее. Некоторые исследователи предлагают для больших промежутков принимать зависимость

'Пример, пробой между играми), влияние влажности незначительно. Зависимость разрядного (Напряжения от влажности может быть представлена в виде

ционных расстояний особенно важно минимальное разрядное напряжение. Величины разрядных напряжений зависят от расстояния между электродами, степени неравномерности электрического поля и степени очистки масла. Для технически чистого трансформаторного масла при сравнительно больших расстояниях между электродами зависимость разрядного напряжения от расстояния между электродами является нелинейной. При этом чем больше расстояние, тем больше отступление от пропорциональности между разрядным напряжением и расстоянием. С увеличением степени неравномерности поля при одинаковых расстояниях между электродами разрядные напряжения уменьшаются. На 27 приведены, по данным ВЭИ, значения разрядных напряжений для технически чистого трансформаторного масла для промежутков шар — плоскость при различных диаметрах шаров.

ных потерь от амплитуды магнитной индукции р(Вшах); зависимость реактивной удельной мощности перемагничивания от амплитуды магнитной индукции q(Bma^). Три последние характеристики определены при синусоидальном изменении магнитного потока. Эти зависимости даются для каждой группы стали и частоты переменного тока.

Потребляемая реактивная мощность определяется уровнем напряжения у потребителя и характеризуется так называемой статической характеристикой нагрузки, выражающей зависимость реактивной мощности от изменения напряжения. В свою очередь генерируемая реактивная мощность для источника соизмеримой мощности с нагрузкой характеризуется статической характеристикой генерации. Совместные точки обоеих этих характеристик и определяют устойчивый режим работы системы. ,На 11-1 приведены кривые, выражающие зависимость потребляемой и генерируемой реактивной 306

3.13. Зависимость реактивной мощности синхронного генератора от его активной мощности

9-51. Зависимость реактивной 9-52. Зависимость тока мощности от тока. К примеру 9-14. от активной мощности.

Зависимость реактивной мощности нагрузки от напряжения может быть представлена в виде степенной функции:

7.12. Регулируемый источник реактивной мощности (а), временнйе диаграммы токов и напряжений в регулируемом преобразователе переменного напряжения с индуктивной нагрузкой (б, в, г) и зависимость реактивной мощности от угла управления (д)

Зависимость реактивной мощности нагрузки от напряжения может быть представлена в виде степенной функции:

a — векторная диаграмма; б — зависимость активной и реактивной мощностей от угла 6; в — зависимость реактивной мощности от активной

В. Уменьшение реактивной э. д. с. Зависимость реактивной э. д. с. от различных величин очевидна из равенства (5-19), однако уменьшение не всех сомножителей в нем возможно и целесообразно: уменьшение линейной нагрузки приводит к ухудшению использования активных материалов и к увеличению размеров машины, а -окружная скорость и длина якоря определяются номинальной мощностью машины. Таким образом, ограничение Ер зависит от возможностей уменьшения ivc и К'.

Следует заметить, что в ряде случаев, исходя из характера графика реактивной нагрузки потребителя, нет нужды в разработке ФКУ с полным диапазоном регулирования по мощности. Кроме того, по соображениям снижения установленной мощности реакторов целесообразно увеличивать минимальный угол регулирования вентилей а =^= 0. Зависимость реактивной мощности, потребляемой реакторами УК, имеет вид:

снижения установленной мощности реакторов целесообразно увеличивать минимальный угол регулирования вентилей ос + 0. Зависимость реактивной мощности, потребляемой реакторами УК, имеет вид