Зависимость рассеиваемой

где S — зависимость распухания от структуры, F(\]) — от температуры облучения, *?(Kt) — от дозы.

С выполнением кинетического и термодинамического условий развития радиационной пористости связано наличие нижнего (Тн) и верхнего (ТБ) температурных пределов порообразования: поры зарождаются и растут в интервале температур, в котором как меж-узельные атомы, так и вакансии достаточно подвижны и термически равновесная концентрация вакансий относительно низкая. Оба параметра (Та и ТВ) входят в функцию F (п.), характеризующую зависимость распухания от температуры облучения (см. уравнение (5.8)) [30]:

в качестве примеров приведены зависимости распухания никеля, магния, ванадия, меди и стали 304 от температуры облучения. Видно, что при реакторном облучении многих металлов и сплавов порообразование происходит в интервале температур 0,3—0,55 Тпл, в котором температурная зависимость распухания колоколообраз-на, с максимумом при 0,4—0,45 Тпл.

56. Температурная зависимость распухания стали 304 при облучении в реакторе EBR-II дозой 5 • 1022 н/см2 (Е>0,1 МэВ) [112].

60. Температурная зависимость распухания стали 304, предварительно деформированной на 50% [58], при облучении такими дозами:

61. Температурная зависимость распухания ниобия (О) и сплава Nb — 1% Zr (в) при облучении ионами Ni+ с энергией 3,2 МэВ дозой 50 с/а [57].

62. Температурная зависимость распухания молибдена при реакторном облучении дозой 2,5 • 1019 н/см2 (? > 0,1 МэВ) [63].

В ряде работ [25, 30, 66J сделана попытка теоретически предсказать дозную зависимость распухания. При обработке экспериментальных данных часто используется теоретическая модель, развитая Баллоу и Брайлсфордом [30]. Согласно этой модели по

64. Дознан зависимость распухания ниобия, облученного ионами Та "^ с энергией 7,5 МэВ при 800° С [77].

65. Дозная зависимость распухания холодно-деформированнойна 20% стали 316, облученной ионами Ni+ с энергией 5 МэВ при 650° С [81].

Экспериментально линейное увеличение распухания о дозой многократно наблюдалось при нейтронном облучении чистых металлов (магния, алюминия, никеля [67, 681), а также при ионном и электронном облучении сталей [69, 70]. Однако такой рост распухания — не единственный вариант экспериментально наблюдаемой дозной зависимости распухания металлов и сплавов. В большинстве случаев зависимость распухания металлов и сплавов от дозы может быть представлена в виде степенной функции: A V/V ~ (Ф( — Ф^п)"- Например, при нейтронном облучении тантала (Т > 580°С) [71 ], молибдена (430 < Т < 1380°С) [3, 62] и стали ОХ16Н15МЗБ в отожженном состоянии (Т = 525° С) [72] A V/V ~ ~ (Ф/)", а п соответственно равен: 0,3—0,4; 0,5 и 1,5. Для сталей значение показателя степени в дозной зависимости распухания зависит от состава и исходного состояния материала, сорта и энергии бомбардирующих частиц, температуры облучения и дозы. В частности, для стали 1.4988 показатель степени в дозной зависимости распухания при реакторном облучении линейно растет с температурой [99].

б — зависимость рассеиваемой мощности от нормированного сопротивления нагрузки

3-5. Зависимость рассеиваемой мощности и tg б от частоты для дипольной

Зависимость рассеиваемой мощ-ыгк^'гы л-г температуры корпуса.

Зависимость рассеиваемой СВЧ мощности от температуры.

Зависимость рассеиваемой мощности от температуры корпуса.

Зависимость рассеиваемой мощности от температуры корпуса.

Зависимость рассеиваемой мощности от температуры корпуса.

113 ZS3 Z93 333 373 413 Н Зависимость рассеиваемой мощности от температуры основания диода.

Зависимость рассеиваемой мощности от температуры.

Зависимость рассеиваемой мощности от температуры.

Зависимость рассеиваемой мощности от температуры.