Зависимость приведенных

Графически эта зависимость приведена на 8. 10, а. Она показывает, что чем ближе исходный режим к максимуму моментно-угловой характеристики, тем меньше критическая амплитуда колебаний. Неравенство aj <; alKp называется условием существования больших вынужденных колебаний. При несоблюдении его больших синхронных колебаний в системе быть не может, так как происходит нарушение синхронной работы машины.

уменьшается с ростом угла управления а (зависимость приведена на 7. 12, д). Таким образом, рассматриваемая цепь при изменении угла управления а выполняет роль управляемой индуктивности

С помощью показанного на 21-3 графического построения можно найти зависимость напряжения на индуктивности, вольт-амперная характеристика которой остается неизменной, от величины емкости схемы. Для этого следует изменять наклон прямой //соС. Такая зависимость приведена на 21-4, причем ветвь а соответствует емкостному режиму, ветвь б — устойчивому индуктивному, а пунктирная линия в — неустойчивому состоянию. Если емкость схемы меньше некоторого критического значения Скр (прямая //соС + Е является касательной к вольт-амперной характеристике), то схема имеет только "с одно устойчивое состояние.

приняты зависящими только от температуры перегрева шин, т. е. превышения температуры шин над температурой окружающего воздуха. Эта зависимость приведена на 3-20. Согласно кривой на 3-20, можно найти по температуре перегрева шины и ее длине соответствующие потери мощности. Этот метод расчета (на нагрев) имеет смысл только для коротких участков шин (до 15— 20 м), так как для длинных стальных шино-проводов проверка по потерям напряжения обязательна.

уменьшается с ростом угла управления а (зависимость приведена на 7.12, <3). Таким образом, рассматриваемая цепь при изменении угла управления а выполняет роль управляемой индуктивности

Графически эта зависимость приведена на 7.30, а. Она показывает, , что чем ближе исходный режим к максимуму моментно-угловой характеристики, тем меньше критическая амплитуда колебаний. Неравенство ах <; с1кр называется условием существования больших вынужденных колебаний. При несоблюдении его больших синхронных колебаний в системе быть не может, так как происходит нарушение синхронной работы машины.

тивления резистора R1 и внутреннего сопротивления открытого диода Rt. Эта зависимость приведена на графике рис 5.22.

Это выражение показывает, какая предельная мощность может быть передана по линии волновой длины X. Эта зависимость приведена на 42.5. За базисную величину здесь принята натуральная мощность. Как можно видеть, предельная передаваемая мощность снижается по мере увеличения длины линии. Минимальную мощность, равную натуральной, можно передать при длине линии 1500 км. При длинах линии свыше 1500 км предельная передаваемая мощность повышается. Однако, как будет показано

т]с,у=0,7, &т=4,2, NB,z—NB,n=2 (мостовая схема инвертора и демодулятора), ric=0,95 и г\с=1,0. Расчетная зависимость приведена графически на 4.5. Анализ кривых показывает, что при р^5 (характерно для транзисторов КТ824, КТ812, КТ828) явно нецелесообразно применять ключи с двумя транзисторами, потому что уменьшение р до 2,5 приводит к уменьшению г\ на 1,5—2%. что недопустимо в РО средней и большой мощности. Если из г\с вычесть общий КПД, то получим величину Д-n, характеризующую влияние мощности управления на общий КПД РО. Такая кривая приведена на 4.6. Анализ этой кривой показывает, что при ip = 5 мощность схемы управления уменьшает КПД примерно на 2%„ в то время; как при Р = 2,5 это уменьшение около 4%. Исходя из критерия получения максимального КПД, ключи с двумя транзисторами можно применять при р>20, где уменьшение общего КПД равно 0,2—0,5%.

Знак «±» перед этим выражением означает, что при q)s>0 следует воспользоваться знаком « + », а при q>s<0 — знаком «—». .Зависимость между Qs и фэ в численном виде можно построить графически. На 3.25 эта зависимость приведена для Na = =4-1015 см"3.

Ширина башмака С выбирается из следующих соображений. Чем шире башмак, тем меньше магнитное сопротивление Rmh, индукция в магнитопроводе и тем слабее зависимость приведенных параметров загрузки от возможных колебаний зазора. Однако чрезмерное увеличение ширины башмака приводит к получению раз-

Зависимость приведенных затрат 3Z от максимального тока / для различных сечений представлена на 2.4.

2.4. Зависимость приведенных затрат 3 от тока в линии / для различных сечений

2.8. Зависимость приведенных затрат 3 J on о п

Если далее предположить, что зависимость приведенных затрат от параметра Р имеет вид 3=х+угРг, то вышесказанное легко изобразить графически ( 5.1),

5.1. Зависимость приведенных затрат от мощности

Сечение, в интервале которого находится передаваемая мощность, является искомым, т. е. экономически целесообразным '. Как известно, зависимость приведенных затрат для 1 км линии электропередачи от передаваемой мощности имеет параболический характер:

. 2) выявить зависимость приведенных затрат от коэффициента нарастания шкалы ;

Зависимость приведенных затрат 3 от выбранного диаметра стержня и уровня потерь короткого замыкания, показанная на 12.3, справедлива для нагрузки трансформатора поминальным током. При использовании трансформатора мощностью ниже или выше номинальной затраты будут изменяться. Это показано на 12.4, где для того же трансформатора построены две из 25 возможных характеристик зависимости затрат 3 от нагрузки, изменяющейся от 0,63 до 1,6 номинальной мощности 5Пом. Кривые рассчитаны для оптимального диаметра rf3 и потерь короткого замыкания Рк\ и PKs. Из 12.4 видно, что положение и наклон кривой 3—1(5) изменяются при измене-

Так, если использовать интерполяционный полином Ньютона, можно написать зависимость приведенных годовых затрат от сече-

Пример 4-1. В результате расчета получена зависимость приведенных годовых затрат 3; от сечений кабеля s^: