Задаваясь различными

3. Относительная магнитная проницаемость. Задаваясь несколькими значениями т, находим по табл. 3-1, 3-2, 3-3 соответствующие значения К, N , cos ф и определяем Н те, Н 'т„, пользуясь формулой (3-26).

Задаваясь несколькими значениями мощности на валу Р2, находим для этих точек значения токов /i, потребляемой из сети мощности Р\ и момент на валу М2. По соответствующим шка-

Задаваясь несколькими значениями индукции в воздушном зазоре, проводим расчет магнитной системы и строим кривую намагничивания или магнитную характеристику ( 5.26). Как и в других электрических машинах, в машинах постоянного тока характеристика намагничивания имеет две линейные зоны — в начальной части характеристики при небольших токах возбуждения и МДС и при больших насыщениях соответственно при больших токах возбуждения и МДС.

Из формулы (7-15) можно получить минимально необходимое число использования ^г последнего киловатта установленной мощности ГЭС или его среднюю годовую выработку энергии за многолетний период. Если ГЭС работает с практически постоянным напором, то отложив полученное значение tT на графике продолжительности мощности водотока, построенного по данным за многолетний период, можно определить экономически обоснованную установленную мощность ГЭС ( 7-4). Площадь графика 012340 в соответствующем масштабе равна среднегодовой выработке энергии ГЭС за многолетний период Эг при установленной мощности Nr. Максимальный расход турбины и мощность агрегатов могут существенно изменяться в зависимости от Напора ГЭС. Поэтому при больших колебаниях напора применяется общий метод вариантов. Задаваясь несколькими вариантами последо-

2) Внешние характеристики генератора с параллельно-последовательным возбуждением. Графическое построение внешней характеристики U = f (/„) при RLO = const показано на 64-37. Характеристика холостого хода построена при заданной угловой скорости Q = const. Напряжение на обмотке возбуждения изображается линией UB = RKOIa. Задаваясь несколькими токами и изменяя пропорционально им размеры характеристического треугольника abc(alblcl), размещают треугольник таким образом, чтобы точка а лежала на линии ?/„, а точка b — на характеристике холостого хода. Тогда расстояние от точки а до оси абсцисс соответствует U.

Распределение тока между параллельно включенными генераторами зависит от вида их внешних характеристик ( 64-39). Задаваясь несколькими напряжениями ?/ = ?/!= ?/2, можно найти токи /я1 и /12, полный ток нагрузки /„ = /„i + /Я2 и зависимости Ли//я2 = / (1«) или АИ//ЯЗ == f (U)- Обычно включают параллельно одинаковые генераторы. В этом случае они будут одинаково загружены, т. е. /ц1//я2 = 1. если их внешние характеристики совпадают.

Для горячего режима определяем магнитную проницаемость ц2. Задаваясь несколькими значениями т, находим, по табл. 4-1, 4-2 и 4-3 соответствующие значения К, N, cos <рг и определяем Нте, Нтк:

Если известно напряжение U, например, U — V = = 240 В, то график / = •= / (иг], связывающий ток / и напряжение Ult в соответствии с уравнением (1.44) может быть построен в такой последовательности. Задаваясь несколькими значения-

Для построения эквивалентной в. а. х. / (U) следует предварительно построить в. а. х. всех элементов ветви (см. 1.28, б), т. е. / (Е), I (^i). I (^2) и I (//"с), или, по крайней мере, ее нелинейного элемента г. После этого, задаваясь несколькими значениями тока /, по в. а. х. элементов находят для этих токов Е, Ult U2 и /г0 и в соответствии с (1.45) для тех же токов определяют напряжения U. Например, при / = 5 А, 1г0 — 5 В, t/a = 25 В по формуле (1.45) получим U = = 50 + 20 — 25 — 5 = 40 В.

Задаваясь несколькими значениями /, нетрудно подсчитать для каждого из них интересующие нас величины. Результаты такого подсчета представлены кривыми на 2-5. Здесь только нужно отметить, что при />0,5 км влияние активного сопротивления заметно сказывается также на начальной величине сверхпереходного тока, что приходится учитывать.

Задаваясь различными t, можно построить кривую, более точно выражающую зависимость тока от времени, чем приближенная функция (7-2).

2) определяют переменные составляющие [г (О и u(t)]. Для них характеристику нелинейного двухполюсника рассматривают относительно рабочей точки А : i = I — 1А = i (и) = i (t), где и = U — UA = и (t). Задаваясь различными значениями е^ = Ет sin cot в пределах — Ет < ei < Е„, аналогично определению 1А и U А при Еж = EQ + ei ( 5. 6, в) можно найти функцию i(e±) или и(е^) и разложить ее в ряд Тейлора вблизи точки е\ — 0.

Задаваясь различными значениями тока нагрузки /„, определим соответствующие им значения напряжения U*y. Результаты подсчета сводим в таблицу:

16) Потребляемая мощность пропорциональна длине переменного перпендикуляра АВ. Задаваясь различными положениями точки А, определяется зависимость отрезков О А от соответствующих отрезков АВ. Характеристика / = F(P) представлена на 9.1, б.

16) Задаваясь различными значениями мощности, потребляемой приемником, строится характеристика / = F(PZ) ( 9.8, д).

Задаваясь различными значениями сопротивления zz, строится характеристика ф1 = /7(г2). Для этого при различных положениях точки Т на прямой z2 (ак) проводится прямая Таа0 и определяется

Принимая Е и /?о постоянными, задаваясь различными значениями Ro/Ки,. можно получить график, показывающийг (в относительных единицах) изменение полезной мощности PJ = -^— в

Задаваясь различными значениями линий потока и линий равного магнитного потенциала, можно определить t и по его значению — координаты х, у на плоскости г. Таким образом, можно построить линии потока и линии равного потенциала исследуемой области ( 18.10).

Теперь в соответствии с поставленной задачей может быть определено аэродинамическое сопротивление схемы z=Ap/Q2. Знание этой величины позволяет построить кривую потерь напора в схеме, когда в этом есть необходимость. Указанную кривую можно определить и графически, задаваясь различными значениями разности напоров Др.

dE/dU>0, задаваясь различными значениями напряжения на зажимах нагрузки (f/H и меньше),определяют по статическим характеристикам соответствующую величину активной и реактивной мощности нагрузки и определяют э. д. с. системы. Минимум характеристики E=f(U), построенной таким образом, дает значение критических э. д. с. системы и напряжения нагрузки, при которых происходит опрокидывание асинхронных двигателей ( 11-9).

Следовательно, для произвольного момента времени t\ заштрихованная на 7-1, в площадь пропорциональна току i(t\). Задаваясь различными t, можно построить кривую, более точно выражающую зависимость тока от времени, чем приближенная функция (7-2).