Зависимость переходного

Для анализа попей иногда используют частотный метод, позволяющий выяснить зависимость параметров цепи и других величин от частоты.

Т-образнув схему замещения в таком виде, как она изображена на 2. 4 и 2.5, нальза применить к асинхронной машине с вращавшимся ротором, так как в этом случав, как будет показано ниже, в обмотке ротора наводится ток другой частоты( чем в обмотке статора). Поэтому требуется скорректировать параметры ветви вторичной обмотки в Т-образной схеме замещения таким образом, чтобы ее можно было использовать и для асинхронной машины с вращавшимся ротором. С этой цедьо установим зависимость параметров обмотки ротора от частоты ее тока и выведем формулы, позволявшие выразить их через частоту тока, обмотки статора.

Если для поставленной технологической задачи существенна зависимость параметров ТО и от времени, и от пространственных координат, приходим к наиболее сложной динамической модели с распределенными параметрами. При этом в каждый фиксированный момент времени состояние объекта и внешней среды характеризуется значениями параметров в бесконечном числе точек пространства, а сами эти параметры подчиняются системам нелинейных интегродифференциальных уравнений в частных производных. Иногда модели с распределенными параметрами удается приближенно свести к моделям с сосредоточенными параметрами. Это можно сделать, например, путем дискретизации функций

Преимуществами их являются долговечность, малая зависимость параметров от времени, стойкость к вибрациям и т. д.

В динамических насосах при постоянных частоте вращения, размерах рабочих органов, вязкости и плотности существует определенная зависимость параметров от подачи Q ( 2.2). Кри-

Определяя тепловое состояние конструкции, они в свою очередь сами зависят от этого состояния. Зависимость параметров от теплового состояния в большей степени отражается на величине тепловых потерь работающего электродвигателя и на развивающейся естественной циркуляции при остановке электронасоса.

Зависимость параметров транзистора от частоты является одним из основных факторов в определении пригодности транзистора для работы в электрической схеме. Свойства транзистора на высоких частотах удобно анализировать по рассмотренной схеме замещения ( 6.5, а). На работу транзистора вредное влияние оказывает емкость коллекторного перехода С„. На низких частотах емкостное сопротивление этого перехода, равное 1/со С„, велико. Велико и сопротивление гь, поэтому весь ток эквивалентного генератора 1Г =» = а/э идет через нагрузку, роль которой выполняет резистор RH ( 6.5, а).

В устройствах управления и промышленной автоматике широко применяется низковольтная аппаратура с магнито-управляемыми герметизированными контактами (геркона-ми). Использование их существенно снижает зависимость параметров аппаратуры от условий внешней среды, повышает надежность работы и износостойкость аппаратуры, улучшает ее массо-габаритные показатели. Благодаря упрощению конструкции снижается трудоемкость при изготовлении аппаратуры по сравнению с электромагнитной.

Бесконтактные аппараты по сравнению с контактными обладают более эффективными техническими характеристиками, часто недостижимыми для контактной аппаратуры: большой (почти неограниченный) срок службы, мало зависящий от частоты включения; высокие быстродействие, чувствительность, надежность; значительно меньшая зависимость параметров срабатывания от механических воздействий; способность к работе во взрывоопасных и загрязненных средах; бесшумность работы; уменьшенные габариты и масса; высокий уровень унификации и блочность конструкций, технологичность.

Учитывая сильную температурную зависимость параметров оптронных ИМС серий К295 и 415 их рабочий диапазон температур ограничен: —10-^-55° С; кроме того, требуются специальные меры предосторожности от перегрева оптронов при монтаже.

Более точный метод расчета параметров ротора с произвольной конфигурацией стержней, в том числе и двухклеточных роторов, значительно более полно учитывающий зависимость параметров ротора от частоты тока в нем, изложен в следующем параграфе.

= 55 + Ле °'5=55-(*„ер— 55)е 06=55А, т. е. в первый момент (/ = 0) отключения выключателя в цепи вольтметра пройдет ток / = 55 А, вследствие чего прибор выйдет из строя. Поэтому при отключении катушки электромагнита, так же как и' других катушек электротехнических устройств, обладающих индуктивностью, следует цепь вольтметра сначала отключить. 5.3. Электрическая цепь постоянного тока ( 5.3, а), содержащая резисторы с сопротивлениями /? = /?2=10Ом и индуктивность ? = 0,15Гн, находится под постоянным напряжением U= 60 В. Определить ток в цепи до замыкания и после замыкания выключателя В, а также зависимость переходного in*p(<) и

условиях ток i,,ep=J'2y + /le т-' = б—Зе~'Л2 = 6-Зе"'/0'05 = 6 — _ ge-66,66( Задаваясь значениями времени переходного процесса, определяют зависимость переходного тока infp(t).

В результате изменение переходного напряжения на конденсаторе во времени будет происходить по экспоненциальному закону: ыспеР= U(l— e-(/t)= 100(1— е-'/0-01) В. При этом зависимость переходного тока в цепи во времени определяется урав-

4.10. Построить зависимость переходного напряжения на конденсаторе от времени в цепи 4.10, а при поочередном переключении выключателя в положения I и II. Напряжение ?/вх = 5 В, Л?1 = 75 Ом, #2 = 25 Ом, С=1 мкФ. Коммутация начинается с установки выключателя в положение /, время зарядки и разрядки конденсатора * = 4т.

7-9. Зависимость переходного сопротивления от силы нажатия контактов.

Следует отметить, что переходное сопротивление прежде всего зависит от контактного нажатия и в значительно меньшей степени — от площади соприкосновения контактов. Однако с увеличением последней облегчается теплоотвод из зоны соприкосновения и соответственно условия работы контактов при их длительной работе в замкнутом состоянии. Это справедливо для твердометаллических контактов, таких, как, например, серебро, медь и др. Для композиционных жидкометал-лических контактов (см. 3.5, б) зависимость переходного сопро-

4-3. Зависимость переходного сопротивления от силы нажатия (а) и от температуры (6)

Зависимость переходного сопротивления от контактного нажатия. Эта зависимость в соответствии с уравнением (4-3) представлена на 4-3, а. Кривая / соответствует процессу возрастания контактного нажатия, кривая 2 — снижению нажатия. Различный ход кривых объясняется наличием остаточных деформаций отдельных бугорков, по которым происходило соприкосновение.

Зависимость переходного сопротивления от температуры. Как указано выше, переходное сопротивление контакта есть сопротивление металла проводника, поэтому оно должно в той же мере зависеть от температуры. Однако с увеличением температуры меняется структура бугорков и площадок соприкосновения за счет изменения удельного сопротивления смятию ст. Поэтому температурный коэф-

Зависимость переходного сопротивления от состояния контактной поверхности. Шлифовка поверхностей не уменьшает, а, наоборот, увеличивает переходное сопротивление по сравнению с обработкой напильником. При шлифовке бугорки на поверхности становятся более пологими и смятие их затрудняется.

Зависимость переходного сопротивления от свойств материала контакта. Переходное сопротивление чрезвычайно чувствительно к окислению поверхности ввиду того, что оксиды многих металлов (в частности, меди) являются плохими проводниками. У медных открытых контактов вследствие их окисления с течением времени переходное сопротивление может возрасти в тысячи раз.