Зависимость активного

где 6 — угол нагрузки (угол между О и Ё или угол между осью поля и осью полюсов). На 8.4 показана зависимость электромагнитной мощности от угла 0 неявнополюсной 1 и явнополюсной 2 машины. Пунктиром показан реактивный момент, возникающий из-за различия магнитных сопротивлений в продольной и поперечной осях машины.

где 9 — угол нагрузки (угол между U и ? или угол между осью поля и осью полюсов). На 7.4 показана зависимость электромагнитной мощности от угла 0 неявнополюсной 1 и явнополюсной 2 машин. Пунктиром показан реактивный момент, возникающий из-за различия магнитных сопротивлений в продольной и поперечной осях машины.

5.15. Зависимость электромагнитной силы взаимодействия между линейным током и магнитным цилиндром 2 (см. 5.14) от относительного расстояния между ними (ГА/Г\) и от соотношения между магнитными проницае-

Подставив в (20-24) значение I"z по (20-22), получим зависимость электромагнитной мощности от напряжения Ult скольжения s и параметров машины:

Подставив значения Z из (4.8) и R3KB из (4.7), получим следующую зависимость электромагнитной мощности от скольжения:

1. Тяговая характеристика (статическая) представляет собой зависимость электромагнитной сил»,; от рабочего зазора для различных постоянных значений напряжения, подведенного к обмотке, или тока в обмотке: РЭм = /(б> при U=-cons,i или P3M = f(S) при /=const.

Для электромагнитов переменного тока характерна слабая зависимость электромагнитной силы от величины рабочего воздушного зазора. Это определяется в основном тем, что с изменением воздушного зазора меняется индуктивное электрическое сопротивление обмотки электромагнита, которое в простейшем случае (без учета рассеяния, магнитного сопротивления стали и при равномерном магнитном поле в рабочем воздушном зазоре) можно найти из формул (1.19) и (1.2!):

Уравнения (6.109) и (6. 1 10) идентичны по форме (изоморфны); их решения также одинаковы по форме. Поэтому в дальнейшем будем рассматривать уравнение равенства сил в виде (6.109) только для пря-моходового ЭММ. Кроме уравнений (6.91) и (6.109) для расчета зависимостей i (t) и x (t) необходимо учитывать зависимости тока от потоко-сцепления и хода подвижного элемента (якоря) i = t (У, х) или Ч? = = Ч (i, x); зависимость электромагнитной силы от потокосцепления и хода F = F (Т, х) или F = F (i, x), зависимость механической силы от хода FM = FM (x). С учетом этого полная система уравнений динамики ЭММ, имеющего одну обмотку, для этапа движения приобретает вид:

На 37-18 построена зависимость электромагнитной мощности Рэм (линия 3) и ее составляющих: РЭЫ.О (ЛИНИЯ 1) И РЭМ.Я (ЛИНИЯ 2) ОТ

Решение. Определим зависимость электромагнитной мощности трансформатора SgM = EI/IH от его основных габаритных размеров. Э. д. с. первичной обмотки

4. (Р) Круговой контур с током i = 10 А расположен в одной плоскости с прямолинейным бесконечно длинным проводом, ток которого ц = 1000 А. Кратчайшее расстояние между контуром и проводом равно d = 2 см, радиус контура R = 5 см. Рассчитайте силу взаимодействия токов контура и провода и постройте зависимость силы F = /(cp) в точках контура в функции положения точки (0 < <р < 2п). Постройте также зависимость электромагнитной силы вдоль провода.

Для срабатывания реле электромагнитная сила притяжения Fe должна быть больше по величине, чем противодействующая ей механическая сила Fm; следовательно, выбирается характеристика Fe, соответствующая ампер-виткам срабатывания (/Сраба>). Для надежной работы реле значение коэффициента надежности при срабатывании берется равным /Сн сраб = /НОм//сраб = = 1,3-*-3,5. Когда ток в цепи управления становится меньше /0Тп, происходит отпускание реле, что соответствует возвращению якоря в нормальное положение. Кривая, характеризующая зависимость электромагнитной силы Fe от б, которая соответствует ампер-виткам отпускания (/0тпИ>), расположена под механической характеристикой. Заштрихованный участок на фиг. 52 отображает гистерезисную характеристику реле, подобную изображенной на фиг. 50, а с той разницей, что по оси ординат откладываются значения выходной величины (например, б), а по оси абсцисс — значения входной величины (например, Iw).

3-4. Зависимость активного (/"(До1 "У % К. COS ф) И

частоты. На высоких и сверхвысоких частотах зависимость активного сопротивления круглого проводника от частоты можно выразить эмпирической формулой

Кондуктометрический метод основан на зависимости удельной объемной проводимости, измеряемой на постоянном токе, от содержания влаги. Зависимость активного сопротивления Кх испытуемого материала, размещенного между электродами преобразователя, от влажности W выражается формулой

Кондуктометрический метод основан на зависимости удельной объемной проводимости, измеряемой на постоянном токе, от содержания влаги. Зависимость активного сопротивления Кх испытуемого материала, размещенного между электродами преобразователя, от влажности W выражается формулой

Рассмотрим зависимость активного сопротивления рельса от протекающего по нему тока. Для определения активного сопротивления

1 — зависимость активного сопротивления г от сечения s для проводов и кабелей;

3.17. Зависимость активного г и индуктивного .х сопротивлений проводов и кабелей от их сечения s:

(-зависимость активного сопротивления г от сечения s для проводов и жил кабелей; 2 ~ зависимость реактивного сопротивления х от сечения 5 для проводов, проложенных в стальных трубах, и кабелей; 3 - то же для проводов, проложенных открыто

8.22. Зависимость активного сопротивления, диффузионной и барьерной емкости р—n-перехода от частоты

частоты. На высоких и сверхвысоких частотах зависимость активного сопротивления круглого проводника от частоты можно выразить эмпирической формулой

Зависимость активного сопротивления алюминиевых труб диаметром от 50 до 150 мм от толщины стенки показана на 3.3. По мере увеличения толщины стенки, начиная от очень малого значения, сечение трубы увеличивается, а сопротивление ее быстро уменьшается, пока не достигнет некоторого минимума. При дальнейшем увеличении толщины стенки сечение трубы продолжает увеличиваться, однако ее активное сопротивление не только не уменьшается, но даже несколько увеличивается вследствие быстрого увеличения коэффициента поверхностного эффекта. Критическая толщина стенки трубы, соответствующая минимуму активного сопротивления, зависит не от диаметра, а только от удельного сопротивления материала и частоты. Для алюминиевых труб круглого сечения при частоте 50 Гц критическая толщина стенки составляет около 20 мм, а для медных труб около 14 мм. Ясно, что применение труб с