Затухания периодической

Для окончательного решения задачи необходимо перейти от изображений токов к их оригиналам. Учитывая идентичность решения, этот переход выполним только для тока i\(p). В первом приближении пренебрегаем активными сопротивлениями обмоток трансформатора, так как они значительно меньше индуктивных сопротивлений. Пренебрегая сопротивлениями, по сути дела, не учитываем затухания переходного процесса, поэтому полученное решение справедливо только для первых периодов переходного процесса G момента ВКЗ. Для большинства задач, когда необходимо оценить амплитуду тока ВКЗ, этого решения вполне достаточно.

По мере затухания переходного процесса поток статора входит в «тело» ротора. При этом магнитная проводимость пути потока V'ad статора, который можно рассматривать как поток реакции якоря в переходном режиме, определяется величиной K'ad. Когда переходные составляющие тока в обмотках ротора затухнут, поток

Кривая тока фазы а с учетом затухания переходного процесса при уо = 0 имеет вид, аналогичный представленному на 10.7. Амплитуду первого наибольшего всплеска тока В КЗ с учетом апериодической составляющей называют ударным током. При трехфазном В КЗ в нуль ЭДС (YO = 0) ударный ток

Будем считать, что активное сопротивление не оказывает влияния на начальные значения токов короткого замыкания, но оказывает влияние на постоянные времени, определяющие скорость затухания переходного процесса. Будем также пренебрегать насыщением, что дает возможность пользоваться методом наложения. Такое рассмотрение упрощает исследование и позволяет выяснить основной характер процесса. Явления, происходящие при внезапном коротком замыкании синхронного генератора, вначале рассмотрим на основе

Понижение напряжения на шинах генератора в процессе пуска резко изменяет все пусковые характеристики двигателя ( 12.14), увеличивает длительность пуска, уменьшает момент двигателя, что может привести к невозможности осуществления пуска ( 12.14,6). Условия пуска могут быть облегчены либо выбором двигателя с меньшим пусковым током, либо автоматическим регулированием возбуждения генератора. При наличии последнего напряжение генератора после затухания переходного электромагнитного процесса может быть выше, чем начальное значение напряжения генератора в момент пуска двигателя; при определенной величине тока возбуждения напряжение может быть равно номинальному напряжению генератора (см. пример 12.1).

Проводится градуировка на полностью собранной установке по схеме, показанной на 10-5. На этой схеме ГПИ — генератор прямоугольных импульсов с малым временем нарастания и длиной, превышающей время практического затухания переходного процесса в высоковольтном контуре. Емкость Сг выбирается такой,

Современные разрядники для защиты от внутренних перенапряжений (коммутационные) рассчитаны на протекание тока в течение нескольких полупериодов, что обычно достаточно для затухания переходного процесса. Гашение дуги в разряднике должно осуществляться в условиях длительных повышений напряжения в электропередаче, которое обусловлено не только однофазным к. з., как это наблюдается в системах меньшего напряжения, но и емкостным эффектом. Таким образом, ограничение амплитуды и длительности установившихся напряжений необходимо не только по условиям воздействия на изоляцию, но и для обеспечения ,нор-мальной работы разрядников. Ограничение длительных перенапряжений достигается главным образом с помощью схемных мероприятий.

о1гключения еще не успел затухнуть). После отключения линии выключателем Bt заряд на поврежденной фазе стекает в землю через дугу, а на неповрежденных Фазах наступает высокоча-стотный колебательный процесс выравнивания напряжения вдоль линии, обусловленный тем, что емкости линии в разных точках неповрежденных фаз имеют неодинаковый заряд ( 22-10, б). После затухания переходного процесса в линии без компенсации заряд равномерно распределяется вдоль линии, по всей длине которой устанавливается, одинаковое напряжение (70н > Е, зависящее от интервала между моментами срабатывания В2 и Вг, длины линии, мощности источника и коэффициента несимметрии. Во время паузы АПВ заряд медленно стекает в землю через активные проводимости, которые определяются степенью загрязнения поверхности изоляторов и метеорологическими условиями. К концу паузы АПВ напряжение на линии делается равным [/„ = UOKKn, где /Сд — коэффициент, характеризующий уменьшение напряжения за время бестоковой паузы. В среднем для сухой погоды при паузе /АПВ = 0,4с, Кя = = 0,6 -т- 0,7, однако эти цифры носят ориентировочный характер. Из сказанного следует, что даже при заданных параметрах схемы U0 является статистической величиной, зависящей от места к. з., интервала между моментами срабатывания выключателей, состояния поверхности изоляторов, условий погоды.

•——J----------'—"^**------------- дении напряжения и тока разрядника через нуль ток обрывается. В следующие полпериода разрядник может сработать вновь, если напряжение на разряднике растет быстрее, чем восстанавливающаяся прочность искрового промежутка (точка В); при этом напряжение второго и всех последующих пробоев меньше, чем в первый полупериод. Напряжение, при котором повторные пробои больше не происходят (точка С), является напряжением гашения ?/гаш. Срабатывания разрядника должны прекратиться после затухания переходного процесса. Но установившееся напряжение t/ycT может значительно превышать {/ф за счет емкостного эффекта или несимметрии. Кроме того, следует учитывать, что обрыв тока через разрядник представляет собой своеобразную коммутацию. Если в результате нескольких срабатываний разрядника «основной» переходный процесс практически затухает, то последний обрыв тока через разрядник ( 25-1) сам вызывает переходный процесс, в результате которого напряжение, хотя бы-в первый полупериод после обрыва, может быть выше, чем t/yCT. Однако благодаря нелинейной характеристике резистора разрядника и резкому уменьшению тока вблизи перехода через нуль свободная составляющая получается малой и максимальное напряжение обычно не превосходит (1,1—1,15) С/уст. Из сказанного следует, что кратность напряжения гашения в коммутационных и комбинированных разрядниках должна быть значительно выше, чем в грозозащитных разрядниках среднего напряжения, а коэффициент йгаш = t/np/?/ran] — значительно ниже. В разрядниках последних выпусков, например РВМК-500-П, удалось снизить krm

С учетом повышения напряжения при обрыве дуги в разряднике допустимое установившееся напряжение после затухания переходного процесса должно быть равно {/уст = Unp~/(kl,l5). Для линий различного номинального напряжения это дает следующие результаты:

равно волновому сопротивлению линии или меньше его, т, е. равно 200—400 Ом. Аналогичные соображения сохраняются и для линий с реакторами. Далее необходимо, чтобы после затухания переходного процесса вынужденные составляющие напряжения на линии при включенном и закороченном резисторе Rm мало отличались друг от друга; это требование удовлетворяется, если R~ < < хвх; в противном случае интенсивный переходный процесс возникает при закорачивании сопротивления Rm. Это иллюстрируется кривыми на 25-5.

Постоянные времени затухания периодической и апериодической составляющих тока статора электродвигателя

Коэффициент затухания периодической составляющей тока КЗ от электродвигателей ут = ехр( —т/0,07).

мы источник тока является неограниченной мощности. В этом случае напряже-, хс ние источника тока остается неизменным при к. з. и процесс к. з. происходит без затухания периодической составляющей тока к. з., что позволяет применять упрощенный метод расчета тока к. з. в аб-солютных единицах.

в) определение постоянных времени затухания периодической и апериодической составляющих тока к. з.;

добавочного сопротивления цепи к. з.; при к. з. на выводах асинхронного двигателя Zs=\Ri+jXu (Ri — сопротивление обмоток якоря; АЛ — пусковое индуктивное сопротивление) ; Тп и Га.д — постоянные времени затухания периодической и апериодической составляющих. Значение Гп и Га.д определяются по формулам:

3.26. Типовые кривые определения затухания периодической составляющей тока КЗ

Сопротивления синхронных машин находят по их номинальному относительному свер хпереходному индуктивному сопротивлению X". 3. Схема преобразуется так, чтобы ток к. з. от каждой группы машин с одинаковым характером затухания периодической составляющей тока к. з. мог определяться независимо ( 8-11.) В.ет-вями, получающимися в ходе этого преобразования между гене-

Постоянная времени затухания периодической составляющей тока к. з. зависит от мощности двигателя и может определяться (в секундах) по приближенной формуле

где Т — расчетная постоянная времени затухания периодической составляющей тока короткого замыкания двигателя; при отсутствии данных можно принять Т = 0,04-г 0,06 с; от синхронного двигателя

Постоянная времени затухания периодической составляющей асинхронных электродвигателей принимается по табл. 2.46.

где