Замкнутых накоротко

Электромагнитное реле может иметь нормально замкнутые или нормально разомкнутые контакты. Оно срабатывает, когда ток в управляющей обмотке превышает значение тока срабатывания Ion. Во время срабатывания происходит переключение пары нормально замкнутых контактов S2,S3 реле на пару нормально замкнутых контактов S2,S1 реле. Реле остается в состоянии срабатывания до тех пор, пока ток в управляющей обмотке превышает удерживающий ток Ihd. Значение тока Ihd должно быть меньше, чем Ion.

Проверяются вспомогательные контакты (КСА) выключателей и разъединителей. Они должны иметь незначительный люфт. В пределах люфта должен быть обеспечен зазор для разомкнутых контактов не менее 2 мм, а для замкнутых контактов — вжим (провал) не менее 2 мм.

^Таким образом, теплофизические процессы, протекающие в контактной площадке, весьма сложны, и задача о нагреве замкнутых контактов с учетом термоэлектрических явлений нелинейна. Однако заметное влияние рассматриаемых термоэлектрических эффектов на нагрев области стягивания проявляется лишь в области слабых токов и малых контактных нажатий и их следует учитывать при расчете контактных систем реле, а также при определении мостиковой эрозии.

В ИС ДАСд-2 ( 12-17) используются унифицирующие преобразователи (см. ч. 3) на операционных усилителях, выполняющие линеаризацию и преобразование изменения сопротивлений датчиков в электрические сигналы. Б одноступенчатых матричных коммутаторах используются золоченые контакты (сопротивление замкнутых контактов примерно 0,01 Ом, термо-э. д. с. до 10 мкВ). Для согласования уровня сигналов со шкалой АЦП используются переключатели диапазонов для сигналов постоянного .и переменного токов и сопротивлений. Аналого-цифровые преобразователи интегрирующего типа имеют пять поддиапазонов, охватывающих общий динамический диапазон от ±100 мВ до ±100 В, наименьшую цену деления 1 мкВ, подавление поперечных помех от 10 В до 10 мкВ.

В процессе длительного пребывания под током на поверхности замкнутых контактов также возникают оксидные, плохо проводящие ток пленки. Они проникают к площадкам контактирования и, увеличивая тем самым переходное сопротивление, могут вывести контакты из строя. Повышение температуры ускоряет рост поверхностных пленок и сокращает промежуток времени, приводящий к выходу контактов из строя. Повышение контактного нажатия, наоборот, затрудняет проникновение оксидных пленок к площадкам контактирования, повышая тем самым срок службы контактов [15].

расплавление и сваривание контактов. На практике вследствие кратковременности коротких замыканий такое явление наблюдается редко. Сваривание замкнутых контактов происходит, как правило, за счет электродинамического отброса, когда электродинамические силы равны контактному нажатию или превосходят его. Возникающая при отбросе контакта дуга вызывает большое оплавление рабочих поверхностей и их сваривание при замыкании.

В процессе длительного пребывания под током на поверхности замкнутых контактов также возникают окисные, плохо проводящие ток пленки. Они проникают к площадкам контактирования и, увеличивая тем самым переходное сопротивление, могут вывести контакты из строя. Повышение температуры ускоряет рост поверхностных пленок и сокращает промежуток времени, приводящий к выходу контактов из строя. Повышение контактного нажатия, наоборот, затрудняет проникновение окисных пленок к площадкам контактирования, повышая тем самым срок службы контактов [16].

жет вызвать расплавление и сваривание контактов. На практике вследствие кратковременности коротких замыканий такое явление наблюдается редко. Сваривание замкнутых контактов происходит, как правило, за счет электродинамического отброса, когда электродинамические силы равны контактному нажатию или превосходят его. Возникающая при отбросе контактов дуга вызывает большое оплавление рабочих поверхностей и их сваривание при замыкании.

Гораздо опаснее механическая связь замкнутых контактов с кулачковым механизмом. Часто при механических воздействиях на кулачковый механизм меняется контактное сопротивление замкнутого контакта, что приводит к недопустимым изменениям параметров коммутируемой цепи. Учитывая это, при конструировании переключателей со стыковыми контактами необходимо принимать

Пусть пассажир нажал на кнопку вызова КнВ2. При этом катушка удерживающего магнита ЭмКнВ2 будет обтекаться током контура, состоящего из источника питания, перемычки штепсельного разъема ШР1, переключателя режимов работы П2, замкнутых контактов кнопки КнВ2 и дополнительного резистора R-Кнопка останется включенной после окончания воздействия.

Режим восстановления реализуется в несколько этапов. Предварительно запускается высоковольтный преобразователь. Происходит зарядка конденсаторов С2, СЗ. На первом этапе на промежуток катод — модулятор пушки, в< которой имеется утечка, подается напряжение, снимаемое с обмотки 3—4 трансформатора Т1. При этом переменный ток протекает по цепи, состоящем из замкнутых контактов кнопки S4, резистора >R4, промежутка модулятор — катод, замкнутых контактов одной из кнопок S5—S7.

клонение указателя гальванометра а^ Если отклонение недостаточно, повторяют измерения при следующей ступени шунта. Аналогично проводят второе измерение (аа) при замкнутых накоротко зажимах В и Я. По окончании измерений разряжают образец (переключатель П2 в нижнем положении) и возвращают переключатель шунта в положение п = 10~*. Вычисление Rx производят по формуле (2-3).

Постоянная времени демпферной (пусковой) обмотки по продольй оси, с, при замкнутых накоротко обмотке возбуждения и обмотке атора

Более высокие показатели имеют нагреватели трансформаторного типа. На магнитной системе трехфазного трансформатора с цилиндрическими первичными обмотками монтируются вторичные обмотки в виде змеевиков (по которым пропускается нагреваемая жидкость или газ), электрически замкнутых накоротко, желательно из немагнитного материала с высоким удельным сопротивлением (аустенитная сталь). Расчет установки проводится, как для обычного трансформатора с активной нагрузкой. Эти нагреватели более сложны в изготовлении, зато обеспечивают высокие КПД, коэффициент мощности (свыше 0,9) и большие удельные мощности, ограниченные лишь условиями теплоотвода от первичной и вторичной обмоток и насыщением магнитной системы. Мощность нагревателей составляет десятки и сотни киловатт. Благодаря высокому коэффициенту мощности они включаются в сеть без компенсации реактивной мощности.

Изменение тока в двух секциях, замкнутых накоротко щетками противоположной полярности, происходит одновременно, следовательно,

Если результаты меньше значений допускаемых Нормами, необходимо измерить Rl!3 при отключенном выключателе и замкнутых накоротко вводах. Сопротивление изоляции подвижных частей в этом случае определяется по результатам измерений во включенном и отключенном положениях выключателя по формуле

Беличья клетка состоит из медных или алюминиевых стержней, замкнутых накоротко с торцов двумя кольцами ( 5.4, а). Стержни этой обмотки вставляют в пазы сердечника ротора без какой-либо изоляции. В машинах большой и средней мощности пазы коротко-замкнутого ротора выполняют полузакрытыми, в машинах малой мощности — закрытыми. Обе формы паза позволяют хорошо укрепить проводники обмотки ротора, хотя и несколько увеличивают потоки рассеяния и индуктивное сопротивление роторной обмотки. В двигателях большой мощности беличью клетку выполняют из медных стержней, концы которых вваривают в короткозамыкающие кольца ( 5.4, б). В двигателях малой и средней мощности беличью клетку обычно получают путем заливки расплавленного алюминиевого сплава в пазы сердечника ротора ( 5.4, б). Вместе со стержнями беличьей клетки отливают короткозамыкающие кольца и торцовые лопасти, осуществляющие вентиляцию машины. Особенно пригоден для этой

Процесс коммутации протекает в каждой секции со сдвигом во времени. При ширине щетки, большей, чем ширина коллекторной пластины, коммутация одновременно происходит в нескольких секциях, замкнутых накоротко щеткой и в каждой секции индуктируются реактивные э. д. с., различные по величине и характеру изменения во времени.

Комплексные коэффициенты А, В, С и D могут быть определены на основе анализа состояния заданной схемы при разомкнутых и замкнутых накоротко выходных полюсах и соответствующих этим состояниям уравнений четырехполюсника.

Таким образом, для определения тока 1аЬ в интересующей нас ветви необходимо экспериментально или расчетным путем найти напряжение С'0 при разрыве ветви ab и сопротивление Zr всей прочей части цепи при замкнутых накоротко содержащихся в ней источниках э. д. с.

Сопротивление Zr найдем как сопротивление всей прочен цепи между зажимами ab при замкнутых накоротко источниках э. д. с. ( 5-1?):

При 5i<0,5 скольжение s2 является положительным и электромагнитный момент, действующий на роторы / и 2, совпадает с направлением вращения. Скольжению Si = 0,5 соответствует 52=0, т.е. через ротор проходит только намагничивающий ток и момент близок к нулю. При si>0,5 и s2<0 фаза активной составляющей тока меняется: машина переходит в генераторный режим, а электромагнитный момент становится тормозящим. При замкнутых накоротко обмотках второго статора механическая характеристика сходна с характеристикой асинхронного двигателя с коротко-