Заметного изменения

При этом операции дифференцирования и интегрирования функций времени заменяются соответствующими операциями умножения и деления функций комплексного переменного на оператор р, что существенно упрощает расчет, так как сводит систему дифференциальных уравнений к системе алгебраических. В операторном методе отпадает необходимость определения постоянных интегрирования. Этими обстоятельствами объясняется широкое применение этого метода на практике.

что полностью совпадает с ранее полученным уравнением (7.59). Из рассмотренного примера хорошо видны преимущества операторного метода: простота, отсутствие громоздких операций по определению постоянных интегрирования. Следует подчеркнуть, что, базируясь на законах Ома и Кирхгофа в операторной форме, можно рассчитать переходный процесс любым из ранее рассмотренных методов: контурных токов, узловых напряжений и др. При этом удобно пользоваться эквивалентными операторными схемами. При составлении эквивалентных операторных схем источники тока и напряжений i(t\ и u(t) заменяются соответствующими изображениями 1(р\ и U(p), индуктивность L заменяется на pL, а емкость С — на \/рС при нулевых начальных условиях. Если начальные условия ненулевые, то последовательно с pL добавляется источник напряжения L/(0_), а с С — источник напряжения — ис(0^)/р ( 7.20).* Например, эквивалентная операторная схема для цепи, изображенной на 7.16, будет иметь вид ( 7.21). Составив для этой схемы уравнения по законам

При расчете цепей при синусоидалы.ом переменном токе символическим методом каждый вектор на взкторной диаграмме может быть записан в виде комплексного числа, и геометрические действия над векторами заменяются соответствующими алгебраическими действиями над комплексными выраже! иями этих векторов.

Таким образом, можно представить, что напряжение прямой последовательности дают источники энергии, которые имеются в .системе и являются источниками тока прямой последовательности. Напряжение же обратной последовательности создается потребителями, которые как бы питают всю систему токами обратной последовательности. При этом схема. для распределения токов «обратной последовательносги отличается от схемы токов прямой последовательности тем., чго э, д.. с. генераторов электрических станций в этой схеме отсутствует, а генераторы и двигатели. '-заменяются соответствующими сопротивлениями обратной последовательности. Все статические элементы схемы (электрические линии и трансформаторы) сохраняют свое сопротивление и для обратной последовательности,

В первом случае отличие от расчета линии с симметричными трех-' фазными нагрузками будет состоять только в том, что все нагрузки заменяются соответствующими нагрузками прямой последовательности.

При выраженном поверхностном эффекте во многих случаях целесообразно аппроксимировать поверхность мениска комбинацией и элементарных усеченных конусов (дугообразные участки образующей мениска заменяются соответствующими хордами). Площади элементарных конических поверхностей

В работе [2] показано, что упругопластический расчет осесимметрич-ных корпусных конструкций энергетического оборудования и сосудов давления может быть удобно выполнен на основе разработанного ранее матричного метода расчета таких конструкций в упругой области (см. § 1 гл. 3). Используемые в этом методе рекуррентные матричные соотношения метода начальных параметров не изменяются, а в формулах для оболочек, пластин и колец модули упругости Е и D заменяются соответствующими интегральными функциями пластичности, которые уточняются в последовательных приближениях.

При этом операции дифференцирования и интегрирования функций времени заменяются соответствующими операциями умножения и деления функций комплексного переменного на оператор р, что существенно упрощает расчет, так как сводит систему дифференциальных уравнений к системе алгебраических. В операторном методе отпадает необходимость определения постоянных интегрирования. Этими обстоятельствами объясняется широкое применение этого метода на практике.

что полностью совпадает с ранее полученным уравнением (7.59). Из рассмотренного примера хорошо видны преимущества операторного метода: простота, отсутствие громоздких операций по определению постоянных интегрирования. Следует подчеркнуть, что, базируясь на законах Ома и Кирхгофа в операторной форме, можно рассчитать переходный процесс любым из ранее рассмотренных методов: контурных токов, узловых напряжений и др. При этом удобно пользоваться эквивалентными операторными схемами. При составлении эквивалентных операторных схем источники тока и напряжений iit) и u(t) заменяются соответствующими изображениями 1{р) и U\p), индуктивность L заменяется на pL, а емкость С—на \jpC при нулевых начальных условиях. Если начальные условия ненулевые, то последовательно с pL добавляется источник напряжения L/(CL), а с С—источник напряжения — ис{0_)/р ( 7.20).* Например, эквивалентная операторная схема для цепи, изображенной на 7.16, будет иметь вид ( 7.21). Составив для этой схемы уравнения по законам

элемента обусловлены термической стойкостью, то значения мощности заменяются соответствующими значениями тока.

0-1) в (7.3,2) заменяется интегрированием, а переходные вероятности заменяются соответствующими ФПВ. Таким образом, когда канал состоит из q дискретных входов и одного непрерывного выхода у, который представляет неквантованный выход согласованного фильтра или коррелятора в системе связи, которая использует ФМ или многоуровневую (AM) модуляцию, предельная скорость определяется так

Иной процесс будет иметь место в обмотке Wi второго магнито-провода. При возрастании тока /2 в обмотке рабочая точка Л перемещается по кривой намагничивания влево. Пока магнитопровод остается насыщенным (примерно до точки В), увеличение тока не вызывает заметного изменения магнитного потока. Однако как только точка А переместится в область Об, т. е. МДС /2ш2 станет близкой к МДС Ixwi, магнитный поток в магнитопроводе начнет резко уменьшаться, и в обмотке ш2 появится ЭДС, противодействующая дальнейшему увеличению тока /2. В результате рост тока /2 почти полностью прекращается ( 3.16), а его максимальное значение может быть определено из уравнения

§УхОда из строя агрегата ТЭС и при замене его резервным расход топлива в системе практически не изменится. Точно так же и замена аварийного агрегата ГЭС другим однотипным гидроагрегатом не повлечет за собой заметного изменения в расходе воды и самого режима ГЭС.

На 4.23 приведены поля воздушных потоков на поверхности трех моделей изоляторов, имитирующих существующие формы изоляторов. Модель представляет собой цилиндр с надетыми на него ребрами различной конфигурации. Когда гладкие ребра изолятора параллельны воздушному потоку, он рассекается передним краем ребер без заметного изменения скорости 2 и соответственно практически без выпадения частиц. Препятствие в виде стержня приводит к образованию за ним зоны завихрений / с повышенной интенсивностью отложения загрязняющего вещества. У изолятора с ребром, расположенным перпендикулярно направлению воздушного потока, зона завихрений существенно расширена, особенно у нижней поверхности ребра. Наилучшими аэродинамическими характеристиками обладает изолятор с наклонными ребрами, имеющий минимальную зону завихрений и соответственно наименее загрязняемый.

В настоящее время широко используются феррорезонанс-ные стабилизаторы напряжения, обладающие большой мощностью и высоким КПД (до 85 %). Схема феррорезонансного стабилизатора показана на 4.18. Феррорезонансный стабилизатор состоит из дросселя Ь\ с сердечником большого сечения и контура L2C. Дроссель L\ в рабочем режиме далек от магнитного насыщения и является линейным элементом цепи. Дроссель L2 контура имеет малое сечение и в рабочем режиме находится в состоянии магнитного насыщения, т. е. является нелинейным элементом цепи. Отклонение напряжения сети от номинального значения вызьгеает изменение тока в цепи, что ведет к изменению падения напряжения на первом дросселе, а на дросселе контура не наблюдается заметного изменения напряжения. Следовательно, изменение напряжения сети компенсируется изменением напряжения на первом дросселе, а на контуре напряжение сохраняется стабильным.

якоря называется поперечной ( 6.26, а). При поперечной реакции якоря магнитное поле усиливается на одной половине полюса индуктора, так как направления магнитных силовых линий якоря и индуктора совпадают, и ослабляется на другой половине полюса, где магнитные силовые линии якоря и индуктора имеют противоположные направления. Поскольку участки с искаженным полем малы, то поперечная реакция якоря не вызывает заметного изменения величины магнитного поля машины, а изменяет только его форму. В результате этого ЭДС генератора .при активной нагрузке остается постоянной. Небольшое уменьшение ЭДС генератора при увеличении активной нагрузки вызвано тем, что на одной половине полюсов индуктора наступает магнитное насыщение и увеличение магнитного поля не равно его уменьшению на другой половине полюсов.

холостого хода этого генератора может быть снята тоже только в одном направлении ( 8-15). Между характеристиками холостого хода генераторов независимого и параллельного возбуждения по существу нет разницы, так как протекающий во втором случае по якорю ток /д = jo не превышает 1—3% от номинального тока генератора и поэтому не может 8-1Ь. Характери- вызвать заметного изменения напряжения

Если вторичную обмотку трансформатора подключить к сопротивлению нагрузки ZH, то по ней потечет переменный ток it. Обусловленная током /2 МДС вторичной обмотки, согласно закону Ленца, направлена встречно МДС первичной обмотки и, следовательно, стремится изменить созданный этой МДС поток Ф. Однако в действительности заметного изменения магнитного потока не происходит, так как одновременно с появлением тока во вторич-

Зонд принимает потенциал той точки среды, в которой находится его открытый конец. Разность потенциала зонда и потенциала какой-либо другой неизменной точки среды может быть измерена вольтметром или при малых разностях потенциалов — высокочувст-х вительным гальванометром. Сопротивление вольтметра или гальванометра должно быть достаточно велико, чтобы ток через них-, выходящий из конца зонда в среду, не вызывал заметного изменения потенциала в месте расположения конца зонда. Наиболее точные результаты могут быть получены при использовании для измерения разности потенциалов компенсационного метода. Помещая конец зонда в различные точки исследуемого поля, можно найти в них потенциалы, что дает возможность построить поверхности равного потенциала или линии равного потенциала на поверхности среды или в каком-нибудь сечении среды. Линии напряженности электрического поля, а в однородной в отношении проводимости среде и линии тока, проводят перпендикулярно поверхностям равного потенциала. На поверхности среды линии тока лежат в этой поверхности и, следовательно, они перпендикулярны к линиям равного потенциала на этой поверхности.

Ковалентные полупроводниковые соединения. В полупроводниковых соединениях, например AUIBV (InSb, GaSb, InAs), обычно примесные атомы замещения II группы (Mg, Zn), имеющие меньшую валентность, являются акцепторами, а примесные атомы VI группы (Se, Те), обладающие большей валентностью, — донорами. Примесные атомы IV группы в полупроводниковых соединениях AI(IBV могут быть и донорами и акцепторами, в зависимости от того, какой атом соединения замещается примесным атомом. Если, например, примесный четырехвалентный атом замещает в решетке InAs трехвалентный атом In, то он будет донором, а если пятивалентный атом As, то — акцептором. Соотношения между размерами атомов играют большую роль в результатах замещения. Так, например, если примесный атом РЬ, имеющий сравнительно большие размеры, замещает в решетке InSb атом In, то он ведет себя как донор, а попадая в решетку AlSb и занимая место атома Sb, он является акцептором. Замещение элементов, входящих в состав полупроводниковых соединений, другими из тех же групп периодической системы (III и V) не вызывает заметного изменения удельной проводимости этих полупроводников,

4. Энергия, рассеиваемая в делителе, не должна вызывать заметного изменения его коэффициента деления.

Сопоставляя микроструктуры сварного соединения в исходном состоянии и после 23 тыс. ч работы, можно отметить, что диффузионные процессы в зоне сварки разнородных материалов протекают весьма замедленно, и практически не вызывают заметного изменения механических свойств сварного соединения.