Устанавливаемых трансформаторов

Н/мм2; /—частота колебаний, Гц; mnp = ynpn(/2/(4g)— погонная масса проводника, Н-с2/мм2' упр — его плотность, Н/мм3; g—ускорение силы тяжести, мм/с ; 72 = 7U/4/64— момент инерции сечения круглого проводника, м4. С учетом запаса на контактирование длина проводника между контактами /к = 0,8/. Расчет на усталостную прочность сводится к определению максимальных напряжений (Н/м) в проводниках отах — 0,667ш?и/2бГ3. Проводник сохраняет прочность в условиях усталостной нагрузки, если сттах<стдоп. Для медных проводников при симметричном цикле (равенстве амплитуд относительно начального состояния) стдоп = 55 МПа. Обычно допустимыми считаются размеры перемычек и выводов при длине /^60... 100 d и консольности L^IO d, где d диаметр проводника. Если консольность превышает допустимую, то необходимо дополнительное крепление в промежуточных точках с помощью клея или покрытие лаком. Для микросборок максимальная длина перемычек из объемного провода без дополнительного крепления составляет 3 мм. Приведенные соотношения справедливы для проводников без изоляции. Наличие изолирующей оболочки снижает собственную

ной сердцевины. Подбирая марку стали, температуру, время на-грева и режим охлаждения, можно получить изделия с комплексом свойств, наиболее соответствующих конкретному назначению. В качестве глубины закаленного слоя хк обычно принимают глубину слоя, содержащего не менее 50% мартенсита [35]. Экспериментальные исследования показывают, что цилиндрические образцы малых и средних диаметров имеют наибольшую усталостную прочность, если удовлетворяется равенство

Процесс ведется при больших удельных мощностях, составляющих 0,5—2 кВт/см2, и малом времени нагрева, составляющем единицы секунд. В этих условиях глубина переходного слоя составляет (0,25-нО,3)хк, что обеспечивает высокую усталостную прочность изделия [35].

достаточную изгнбную усталостную прочность. Очевидно, что нагрев шестерни был бы более равномерным по поверхности зубчатого зацепления и во времени, если бы частота тока была выбрана ближе к оптимальной, по формуле (8). При этом существенно сократилось бы время нагрева, что желательно для уменьшения деформации при закалке. На 31 показан макрошлиф косозубой шестерни с зубьями модуля т = 5 мм из конструкционной легированной стали, закаленной с одновременного нагрева в кольцевом индукторе при частоте 24 кГц и времени нагрева 3,5 с. Запись температуры нагрева во впадине и па вершине зуба показала минимальные расхождения конечной темпе-

Шестерни, закаленные одновременным способом по впадине, по сравнению с закаленными по зубу имеют повышенную усталостную прочность и не нуждаются в дополнительной операции упрочнения впадин наклепом.

Глубина закаленного слоя. Глубина закаленного слоя выбирается на основании технологических требований. При этом необходимо учитывать износ детали во время работы и удельные нагрузки, которым она подвергается, а также распределение .остаточных напряжений, определяющее усталостную прочность. Проведенные исследования показывают, что цилиндрические образцы малых и средних размеров обнаруживают наибольшую прочность, если глубина закаленного слоя удовлетворяет соотношению [11]:

иметь также высокую усталостную прочность, закаленный слой равномерной толщины должен идти непрерывно от вершины одного зуба через впадину до вершины соседнего зуба. Если шестерни изготовлены из сталей регламентированной прокаливаемости, то такой слой можно получить при сквозном нагреве в кольцевом ин-Дукторе и последующем охлаждении в интенсивном потоке охлаждающей жидкости. При этом на поверхности образуется равномерный закаленный слой, глубина которого определяется свойствами стали [46]. Для обычных конструкционных и малолегированных

Ряд исследований показывает, что если переходная зона составляет 25—30% от глубины закаленного слоя, то при сохранении приемлемой величины растягивающих напряжений в переходной зоне полезные сжимающие напряжения на поверхности обеспечивают высокую усталостную прочность обработанных деталей. Это соотношение обычно легко осуществляется при рассмотренных условиях.

2) возможность создания благоприятной эпюры остаточных напряжений (сжатие в поверхностных слоях), что существенно повышает усталостную прочность, снижает чувствительность к концентраторам напряжений и, по-видимому, увеличивает контактную прочность и износоустойчивость [II.4, 11.15].

Процесс сборки венца со ступицей должен обеспечить необходимую точность взаимного их расположения, а также номинальную несущую способность зубчатого колеса. Для проверки прочности соединения зубчатого венца с телом блока шестерни КПП были проведены испытания, во время которых венец подвергали действию циклических пиковых нагрузок, возникающих при резком трогании с места полностью нагруженного автомобиля. При этих условиях, по некоторым данным, пиковые значения крутящего момента могут в три раза превзойти величину максимального крутящего момента, развиваемого двигателем. После нескольких тысяч таких трогании с места наблюдалось разрушение зубьев, но проворачивания зубчатых венцов не зафиксировано. Для оценки влияния натяга на усталостную прочность зубьев были изготовлены две партии блоков шестерен: одна — с нулевым в пределах допуска натягом, другая — с максимальным. Зубья насаженных венцов обеих партий были подвергнуты усталостным испытаниям на пульсаторе с коэффициентом асимметрии, равным 0,3. Эти испытания показали незначительное снижение усталостной прочности зубьев венцов, насаженных с максимальным натягом. При статических испытаниях прочность зуба в обоих случаях была примерно одинаковая.

Хромовые покрытия обладают хорошими антифрикционными характеристиками, особенно при сухом тренин (коэффициент их сухого трения по стали 0,5—0,18). Поэтому хромирование одной нз сопряженных деталей, работающих на трение, способствует снижению коэффициента трения н уменьшению теплообразования в процессе эксплуатации пары. Незначительное изменение коэффициента трення в процессе работы трущихся пар — весьма ценное свойство хромовых покрытий Существенным недостатком процесса хромирования является его влияние на усталостную прочность. Хромирование значительно снижает усталостную прочность стальных деталей; величина этого снижения зависит от толщины хромовых покрытий, температуры электролита К марки покрываемой стали [23, 40].

Предприятие с присоединением к сети напряжением 6 — 10 кВ большого числа трансформаторов. Учитывая, что стоимость комплектных подстанций значительна, а передача реактивной мощности со стороны сети 6 — 10 кВ в сеть до 1000 В может привести к увеличению числа устанавливаемых трансформаторов, найдем минимально возможное число трансформаторов N, принимая, что созф=1:

Предприятие с небольшим числом устанавливаемых трансформаторов. Если на предприятии устанавливаются один-два трансформатора 6 — 10/0,4 кВ, то при изменении степени компенсации реактивной мощности в сети до 1000 В число трансформаторов обычно не изменяют, а меняют их

Разработанная институтом единая серия ТП имеет 11 типоразмеров, различающихся по своему назначению, схеме коммутации, количеству устанавливаемых трансформаторов, типа вводного устройства и т. д. ТП единой серии имеют следующие буквенные и цифровые обозначения В-41-400, К-32-630 и т. д., где буква указывает на тип линии (воздушная или кабельная), следующие две цифры — количество линий и трансформаторов, последняя цифра — мощность трансформатора.

Следует иметь в виду, что к моменту, когда выявляется недостаточность мощности установленных трансформаторов, они уже имеют определенный износ. Поэтому мощность вновь устанавливаемых трансформаторов следует выбирать таким образом, чтобы их срок службы, а также срок службы трансформаторов, установленных ранее, соответствовал предусмотренному стандартом. Это требует проведения специальных расчетов, которые могут быть выполнены на основании материалов по старению трансформаторов, приведенных выше (см.'' п. 8.2).

1. При установке на крупных промышленных предприятиях группы цеховых трансформаторов их номинальная мощность определяется плотностью нагрузки, размещением оборудования и выбираются, как правило, одинаковой для всей группы. Для таких предприятий увеличение реактивной мощности, передаваемой в сеть напряжением до 1000 В со стороны сети напряжением 6... 10 кВ, может привести к увеличению общего числа устанавливаемых трансформаторов без изменения их мощности.

Стоимость комплектных трансформаторных подстанций очень велика, поэтому при выборе средств компенсации решающее значение имеет число устанавливаемых трансформаторов. Минимально возможное число трансформаторов определяется по формуле

1. При установке на крупных промышленных предприятиях группы цеховых трансформаторов их номинальная мощность определяется плотностью нагрузки, размещением оборудования и выбираются, как правило, одинаковой для всей группы. Для таких предприятий увеличение реактивной мощности, передаваемой в сеть напряжением до 1000 В со стороны сети напряжением 6... 10 кВ, может привести к увеличению общего числа устанавливаемых трансформаторов без изменения их мощности.

Стоимость комплектных трансформаторных подстанций очень велика, поэтому при выборе средств компенсации решающее значение имеет число устанавливаемых трансформаторов. Минимально возможное число трансформаторов определяется по формуле

Крупное промышленное предприятие с большим числом трансформаторов ( 3.11). Передача реактивной мощности со стороны сети напряжением 6—10 кВ в сеть до 1000 В может привести к увеличению числа устанавливаемых трансформаторов. В этом случае минимальное возможное число трансформаторов п0 при coscp = l

Предприятие с небольшим числом устанавливаемых трансформаторов. Если на предприятии устанавливаются один или два трансформатора 6—10/0,4 кВ ( 3.12), то при изменении степени компенсации реактивной мощности в сети до 1000 В число трансформаторов обычно не может быть изменено из-за условий электроснабжения, размещения цехов, требований надежности и др. В этом случае, сохраняя изложенную методику расчета, определяют не минимально возможное число трансформаторов, а минимально возможную мощность (MB А):

Минима.тгьное число устанавливаемых трансформаторов определяется по фор;луле