Усталостной прочности

и h2=f(h) приведены на 1-3. Внутренний диаметр сердечника статора D\ и наружный диаметр сердечника якоря DH2 находятся в определенных соотношениях с ?)нь зависящих от числа главных полюсов машины 2р и диаметра Dsl. Усредненные зависимости ?>,=/фн1) приведены в табл. 9-3 и § 11-3, a DH2= =/(?>HI) —на 10-1.

и hz=f(h) приведены на 1-3. Внутренний диаметр сердечника статора DI и наружный диаметр сердечника якоря А^ находятся в определенных соотношениях с DHi, зависящих от числа главных полюсов машины 2р и диаметра Ds\. Усредненные зависимости Z)i=f(Z>Hi) приведены в табл. 9-3 и § 11-3, a DB2= =/(DHl) —на 10-1.

Отсюда следует, во-первых, что мощность генерируемых СВЧ-колебаний зависит от полного сопротивления z или от площади рабочей части высокоомного слоя полупроводника. Во-вторых, приведенное соотношение указывает на то, что ожидаемое изменение мощности с частотой пропорционально 1/f2. Усредненные зависимости генерируемых мощностей от частоты различных генераторов Ганна из арсенида галлия и из фосфида индия приведены на 8.5.

веденные ранее соотношения позволяют установить степень и характер зависимости физических и ^-параметров от режима работы. На 12-20 и 12-21 показаны на графиках усредненные зависимости основных параметров от С/КБ и /э. По оси ординат отложены относительные значения этих параметров по сравнению с их значениями при С/КБ =5 В и 2 В и /э = 1 мА. Ход этих кривых можно объяснить, пользуясь соответствующими зависимостями, приведенными в § 12-2.

веденные ранее соотношения позволяют установить степень и характер зависимости физических и ^-параметров от режима работы. На 12-20 и 12-21 показаны на графиках усредненные зависимости основных параметров от С/КБ и /э. По оси ординат отложены относительные значения этих параметров по сравнению с их значениями при С/КБ =5 В и 2 В и /э = 1 мА. Ход этих кривых можно объяснить, пользуясь соответствующими зависимостями, приведенными в § 12-2.

энергоресурсов и электроэнергии уровень валового национального продукта*. Эти усредненные зависимости отражают экономическую эффективность использования энергии, указывают на то, что уровень развития производительных сил в данной стране и производительность общественного труда в ней находятся в прямой зависимости от энерговооруженности труда и удельного энергопотребления.

энергоресурсов и электроэнергии уровень валового национального продукта*. Эти усредненные зависимости отражают экономическую эффективность использования энергии, указывают на то, что уровень развития производительных сил в данной стране и производительность общественного труда в ней находятся в прямой зависимости от энерговооруженности труда и удельного энергопотребления.

димость повышения механической прочности конструкции. Полученные экспериментально в системе коаксиальных цилиндрических электродов ( 51.16) радиусами г и Л и усредненные зависимости пробивной напряженности ?пр элегаза, азота и их смеси от давления р и радиуса внутреннего электрода г (при а = Rlr = 2—4) аппроксимируются следующим эмпирическим выражением [51.10]:

17.26. Усредненные зависимости индукции и коэффициента магнитострикции от напряженности магнитного поля сплава марки 50КФ

и сплав на основе железо—кобальт (50 % кобальта). Марки магнитострикционных сплавов НП-2-Т, 50КФ, 14НЮ регламентируются техническими условиями. На 17.26 представлены усредненные зависимости индукции и коэффициента магнитострикции Xf от напряженности магнитного

На 55.26 приведены усредненные зависимости коэффициента мощности асинхронных двигателей от их номинальной мощности Рпом в режиме короткого замыкания (пуска), рассчитанные по паспортным данным двигателей серий МТК (кривая 1) и 4А (кривая 2) для различной номи-

Для повышения усталостной прочности деталей из металлов и сплавов иногда осуществляют поверхностное упрочнение путем поверхностной закалки токами высокой частоты, термохимической обработки (азотирования, цементации), обкатки поверхности шариком или дробеструйной обработкой для получения уплотняющего слоя. Повышению усталостной прочности способствуют увеличение плавности переходов между ступенчатыми поверхностями, наличие галтелей и фасок, повышение чистоты обработки поверхности. Перспективно для массового производства использование металлических порошков и их смесей с неорганическими материалами для формования элементов конструкции путем прессования с последующим спеканием

обеспечение достаточнойжесткости конструкции во избежание концентрации напряжений, снижения усталостной прочности, повреждения подшипников;

Глубина закаленного слоя задается конструктором, исходя из условий работы детали, требований к ее прочности (общей и местной). Оптимальная изгибняя усталостная прочность и прочность на кручение для цилиндрических деталей достигаются при глубине закаленного слоя, составляющего ---10% от диаметра. Для высокой контактной усталостной прочности максимум контактных напряжений не должен выходить из пределов термооб-работанного слоя. С возрастанием глубины закалки растут поводки, приходится вводить правку, увеличивать припуски на шлифование. Для деталей, работающих на истирание, не подверженных деформации при закалке, целесообразно задать глубину закалки в пределах 1—2 мм. Глубина закаленного слоя не должна быть выше указанного в табл. 1.

Исследования зависимости усталостной прочности от глубины закаленного слоя шестерни модуля 6 мм показали, что оптимальной является глубина закалки во впадине (до полумартеп-ситной границы) в пределах 0,8—1,2 мм, что весьма существенно в отношении снижения деформации.

гибной усталостной прочности из-за выхода растягивающих остаточных напряжений на границе закаленных зон у впадин. В то же время деформация зубьев вследствие симметрии закалки минимальна. При прочих одинаковых условиях для закалки по рабочей поверхности требуется мощность в 1,5—2 раза меньше, чем для закалки по впадине.

Уменьшение толщины переходной зоны, являющееся следствием быстрого падения температуры за пределами нагретого слоя, приводит к повышению усталостной прочности. Изучение остаточных напряжений после поверхностной закалки приводит к заключению, что глубина слоя, определенного по макроструктуре, должна превосходить глубину слоя, содержащего более 50% мартенсита, примерно в 1,25—1,5 раза [11].

На П.4, а, б даются результаты сравнительных испытаний шестерен модуля 6 и 10 мм из стали 55ПП (поверхностная закалка .при глубинном нагреве) и сталей ЗОХГТ, 20Х2Н4А и 12Х2Н4А. Во всех случаях наблюдается значительное преимущество поверхностно закаленных изделий по уровню достигаемой усталостной прочности.

Процесс сборки венца со ступицей должен обеспечить необходимую точность взаимного их расположения, а также номинальную несущую способность зубчатого колеса. Для проверки прочности соединения зубчатого венца с телом блока шестерни КПП были проведены испытания, во время которых венец подвергали действию циклических пиковых нагрузок, возникающих при резком трогании с места полностью нагруженного автомобиля. При этих условиях, по некоторым данным, пиковые значения крутящего момента могут в три раза превзойти величину максимального крутящего момента, развиваемого двигателем. После нескольких тысяч таких трогании с места наблюдалось разрушение зубьев, но проворачивания зубчатых венцов не зафиксировано. Для оценки влияния натяга на усталостную прочность зубьев были изготовлены две партии блоков шестерен: одна — с нулевым в пределах допуска натягом, другая — с максимальным. Зубья насаженных венцов обеих партий были подвергнуты усталостным испытаниям на пульсаторе с коэффициентом асимметрии, равным 0,3. Эти испытания показали незначительное снижение усталостной прочности зубьев венцов, насаженных с максимальным натягом. При статических испытаниях прочность зуба в обоих случаях была примерно одинаковая.

лей, а снижение усталостной прочности деталей при зна-

В волокне применяется стекло, содержащее двуокись титана в наружном слое. В результате волокно обладает повышенными показателями усталостной прочности и сопротивления к истиранию. Защитное покрытие то же

В волокне применяется стекло, содержащее двуокись титана в наружном слое. В результате волокно обладает повышенными показателями усталостной прочности и сопротивления к истиранию. Защитное покрытие то же