Учитывающий зависимость

где Уном номинальная плотность тока в обмотке статора (4 — 6 А/мм2); Вдоп и 9НОМ — допустимая и номинальная темпера туры нагрева обмотки статора (соответственно 1 30 и 85° С для изоляции класса A); KR — коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления за счет вытеснения тока и равный 0,93.

где -у = 0.23 — удельное сопротивление рельсовой стали,1 Ом -мм2 -м-1; а=1,2 — коэффициент, учитывающий увеличение

Здесь К — поправочный коэффициент, учитывающий увеличение потерь в зубцах и в спинке сердечника из-за резки, штамповки и сборки листов, опрессовки, опиловки и обточки сердечников, а также из-за неравномерного распределения магнитной индукции. Значение коэффициента К зависит от качества штампов и совершенства технологического процесса изготовления сердечников (среднее значение К, установленное опытным путем, составляет 1,7 для машин переменного тока и 2,3 для машин постоянного тока).

Ф — коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления пазовой части стержня ротора при вытеснении тока

Коэффициент kr, учитывающий увеличение активного сопротивления за счет вытеснения тока, зависит ст типа обмотки, геометрических данных паза (h, с), числа и размеров элементарных

зору. При этом изменяется и амплитуда токов и фаза. Распределение Л/ по высоте паза показано на 8.4. Ток распределяется неравномерно и по ширине паза. Коэффициент kn учитывающий увеличение активного сопротивления за счет вытеснения тока, зависит от типа обмотки, геометрических данных паза (И, с), числа и размеров элемен-

где k д,- — коэффициент, учитывающий увеличение потерь в стали зубцов или ярма магнитопровода по технологическим причинам; Р,/5о ~~ удельные потери в стали при частоте перемагничивания 50 Гц и магнитной индукции 1 Тл, Вт/кг; / — частота перемагничивания, Гц. Для машин переменного тока / равна частоте питающей сети; для расчета потерь в стали якоря машин постоянного тока / ~pn/6Q; Bj — индукция в зубцах или ярме магнитопровода, Тл; от(. — масса зубцов или ярма магнитопровода, кг; 0 — показатель степени, зависящий от марки стали и толщины листов магнитопровода.

•где &сх— коэффициент схемы — отношение тока через реле защиты к вторичному току трансформатора тока в трехфазном режиме; &3i— коэффициент, учитывающий увеличение тока при самозапуске электродвигателей (fe3i = 2,5—4); k3Z—коэффициент запаса (&32= = 1,1); kB—коэффициент возврата измерительного органа (/гв« «0,9); пт—коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Активное сопротивление проводов первичной обмотки трансформатора: R\ — /?iKi = 0,7-1 = 0,7 Ом, где /С, = 1 — коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления проводов вследствие влияния поверхностного эффекта (в данном случае при частоте f\ = 50 Гц, Ai = 1).

индуктором и каналом, м; kR — \ — (DK — Du + 2d, + + 2d3) / (2ла„) — коэффициент Роговского; ks = 1 + а (1 Ц-- - aa,,/ds)/3,5 — коэффициент, учитывающий увеличение индуктивного сопротивления вследствие различия осевых размеров индуктора и канала; а = (аи — а2)/аи.

где k — коэффициент, учитывающий увеличение тока за счет потерь (его ориентировочные значения приведены в табл. 8.1); Г\л — составляющая тока первичной обмотки, зависящая от токов вторичных обмоток [значение Ла можно найти по формуле (8.31)].

где р 0/50 — удельные потери (табл. 8.26) при индукции 1 Тл и частоте перемагничивания 50 Гц; 0 - показатель степени, учитывающий зависимость потерь в стали от частоты перемагничивания; для большинства электротехнических сталей /3 = 1,3 -f 1,5; k^ и fcflz — коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участков магнито провода и технологических факторов. Для машин мощностью меньше 250 кВт приближенно можно принять kRa = 1,6 и k^z = 1,8; для машин большей мощности kaa = 1 ,4 и kaz = 1 ,7 ; В„ и Bz l ср - индукция в ярме и средняя индукция в зубцах статора, Тл; ma,mzl - масса стали ярма и зубцов стато-

Более точный метод расчета параметров ротора с произвольной конфигурацией стержней, в том числе и двухклеточных роторов, значительно более полно учитывающий зависимость параметров ротора от частоты тока в нем, изложен в следующем параграфе.

где f/ном — номинальное напряжение сети; Храсч=^1с+ -\-Xin-{-X^K>; (к) — индекс, обозначающий вид включения; CW — коэффициент броска, учитывающий зависимость действующего значения тока (/нам, бР) от характера затухания броска, последовательности включения фаз и сорта стали магнитопровода. В [36] даются конкретные предложения по определению отдельных слагаемых выражения (1.23). Полезны также указания в работе [81].

cr—-коэффициент сцепления подошвы здания с- грунтом; тг—коэффициент, учитывающий зависимость пассивного давления грунта от горизонтального смещения сооружения; при малых заглублениях здания НС членом niiEm часто пренебрегают ввиду его малости; F — горизонтальная проекция площади подошвы здания НС, по которой учитывается сцепление бетона с грунтом основания; пе — коэффициент сочетания нагрузок, его значения приведены в § 23-9, A; ku — коэффициент надежности принимается в зависимости от класса сооружений (см. § 23-8). При нескальном основании коэффициент условий работы га =1,0.

Более точный метод расчета параметров ротора с произвольной конфигурацией стержней, в том числе и двухклеточных роторов, значительно более полно учитывающий зависимость параметров ротора от частоты тока в нем, изложен в следующем параграфе.

Ф — коэффициент, учитывающий зависимость температуры уходящих газов от температуры питательной воды

где APmln — минимально различимая градация параметра Р, определяемая точностью его измерения либо неопределенностью химического состава и исходной структуры металла; kc — коэффициент, учитывающий зависимость параметра Р- от концентрации атомов растворимого вещества; А — коэффициент, зависящий от химического состава и исходной структуры стали; Q и R —диффузионные постоянные.

где/?1,о/5о — удельные потери (табл. 9.28) при индукции 1 Тл и частоте перемагничивания 50 Гц; 3 — показатель степени, учитывающий зависимость потерь в стали от частоты перемагничивания; для большинства электротехнических сталей (3 = 1,3...1,5; kw и кк — коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участков магнитопро-вода и технологических факторов. Для машин мощностью меньше 250 кВт приближенно можно принять кт = 1,6 и кш = 1,8; для машин большей мощности кт = 1,4 и кх - 1,7; Ва и 5г1ср — индукция в ярме и средняя индукция в зубцах статора, Тл; та, т^ — масса стали ярма и зубцов статора, кг:

где f/ном — номинальное напряжение сети; Х$аСЧ = Х1С-\--{-Хт-\-Х'тк'; (к) — индекс, обозначающий вид включения; СМ — коэффициент броска, учитывающий зависимость действующего значения тока (/нам, бр) от характера затухания броска, последовательности включения фаз и сорта стали магнитопровода. В [36] даются конкретные предложения по определению отдельных слагаемых выражения (1.23). Полезны также указания в работе [81].

где UH — номинальное напряжение электрической машины, В; ?„ — ее номинальная мощность, кВ-А (кВт); kn — поправочный коэффициент, учитывающий зависимость сопротивления изоляции от ее температуры: