Уменьшение амплитуды

Для уменьшения потерь и длительного сохранения накопленной энергии применяются специальные мероприятия (охлаждение, уменьшение активного сопротивления, увеличение L и С и т. д.). Накопленная энергия 3L или Эс отдается в сеть через преобразователь в виде энергии переменного тока.

Молниеотводы, защищающие промышленные объекты от поражения молнией, соединяются надежной металлической связью с заземлителями. В качестве заземли-телей используются как горизонтальные лучи, так и составные заземлители из вертикальных заземлителей, объединенных горизонтальным электродом. Сопротивление заземлителя растеканию токов молний (Ri) отличается от сопротивления растеканию токов промышленной частоты RSO, так как в этом случае возникает электроискровой пробой грунта вокруг заземлителя и тем самым как бы увеличивается его активная поверхность. Уменьшение активного сопротивления заземлителя при протекании импульсных токов учитывается коэффициентом импульса заземлителя (хц) :

Для уменьшения потерь от вихревых токов листы стали изолируются лаком или оксидируются. Уменьшение активного сечения пакетов за счет изоляции между листами учитывается при помощи коэффициента заполнения пакета сталью ACT- Значение kci зависит от толщины листов, рода изоляции между листами, а также от длины пакета и усилий при прессовке. Обычно &ст » 0,98-4-0,88.

Для улучшения энергетических характеристик двигателя с массивным ротором применяют омеднение ротора. Уменьшение активного сопротивления за счет омеднения снижает номинальное скольжение и приводит к повышению КПД. Иногда на массивном роторе фрезеруют пазы и выполняют медную клетку. Такой ротор был предложен К. И. Шенфером и носит его имя. Чтобы уменьшить момент инерции двигателя с ферромагнитным ротором, можно его выполнить в виде стакана, у которого толщина стенок равна глубине проникновения в рабочих режимах. Однако из-за низких энергетических показателей и магнитного тяже-ния ротора к статору такие двигатели не нашли широкого применения.

Уменьшение активного сопротивления г возможно за счет применения проводов большего диаметра, что, однако, значительно удорожало бы линию. Увеличение проводимости изоляции g невыгодно, так как при этом возросло бы затухание линии.

Уменьшение активного сопротивления г возможно за счет применения проводов большего диаметра, что, однако, значительно удорожало бы линию. Увеличение проводимости изоляции g невыгодно, так как при этом возросло бы затухание линии.

Схема замещения параметрического генератора для частоты параметрических колебаний шр=юн/2»1/-\//,С1 изображена на 18.6, г. Вносимая генератором накачки (источником синусоидального тока) на частоте шн энергия компенсирует потери в активном сопротивлении R на частоте to . Этот процесс можно трактовать как уменьшение активного сопротивления колебательного контура гэ до нуля (ср. с ламповым генератором § 16.6, в котором r3=R—MS/С). Амплитуда установившихся колебаний определяется энергетическим балансом.

Схема замещения параметрического генератора для частоты параметрических колебаний о)р = сон/2=^ 1/jAlCi изображена на 18.6, г. Вносимая генератором накачки (источником синусоидального тока) на частоте юн энергия компенсирует потери в активном сопротивлении R на частоте юр. Этот процесс можно трактовать как уменьшение активного сопротивления колебательного контура гэ до нуля

хронных машин всегда устанавливается продольно-поперечная демпферная обмотка со значительно большими сечениями стержней и короткозамыкающих колец, чем в трехфазных синхронных машинах, обладающая достаточно малыми активным сопротивлением и индуктивным сопротивлением рассеяния (уменьшение активного сопротивления приводит к снижению потерь в демпферной обмотке и ее температуры, а также улучшению КПД машины).

Для увеличения токов однофазного к. з. в сетях НН с глухозаземленной нейтралью может предусматриваться сокращение длины линий, уменьшение реактивного сопротивления петли фаза — нейтраль путем максимального приближения нейтрального проводника с фазным, уменьшение активного сопротивления (увеличение сечения) нейтрального и иногда также фазных проводников, применение кабельных линий вместо линий других типов.

где k3 — коэффициент заполнения ступенчатой фигуры чистой сталью (без изоляции), в зависимости от марки стали и типа изоляционного покрытия, для холоднокатаной стали &3 = 0, 93. ..0, 97. При переизолировке стали учитывается уменьшение активного сечения на 2...3 %. Полученное значение Д. можно проверить по формуле

Отметим, что задача о распространении импульсных колебаний вдоль распределенных цепей становится гораздо сложнее, если учитывать влияние потерь. Здесь по мере распространения происходит не только уменьшение амплитуды импульса, но и трансформация его формы. Более подробно этот вопрос освещен в [9].

По формуле (10.50) находим а=ДПог/8,686 = 0,046 Нп/м. Если длина линии /=3 м, то значение a/=0,138 Нп. Значит, Oi\/\ U2\ =ехр (0,138) = 1,14 и \02\ — =219 В. Уменьшение амплитуды за счет затухания сравнительно невелико.

Последние формулы свидетельствуют о том, что в резистивной • линии передачи волнообразный процесс распространения колебаний отсутствует (коэффициент фазы равен нулю и колебания во всех сечениях линии имеют одну и ту же начальную фазу). Кроме того, наблюдается экспоненциальное уменьшение амплитуды с ростом продольной координаты, направленной в сторону от генератора. Так, для прямой волны в резистивной линии имеем

В области ш>сос цепочечный эквивалент ведет себя подобно фильтру нижних частот. При этом наблюдается экспоненциальное уменьшение амплитуды сигнала от ячейки к ячейке, связанное не с эффектом омических потерь, а с возникновением рассогласования отдельных элементарных ячеек — четырехполюсников [4].

При пульсирующем поле при s=l результирующий момент ЛГРез=0 ( 5.5,а) и однофазный двигатель не имеет пускового момента. Чтобы пустить двигатель, необходимо посторонним двигателем раскрутить ротор или уменьшить обратное поле. Наиболее распространенный способ пуска однофазных двигателей — уменьшение амплитуды обратного поля, т. е. переход от пульсирующего поля к эллиптическому ( 5.5,6). Эллиптическое поле при однофазном питании можно получить несколькими способами [1, 2. Наиболее эффективный способ — выполнение сдвинутой в пространстве на 90 эл. град, пусковой обмотки с током, сдвину-

При пульсирующем поле, при s= \, результирующий момент Мри = О ( 5.5, а) и однофазный двигатель не имеет пускового момента. Чтобы пустить двигатель, необходимо посторонним двигателем раскрутить ротор или уменьшить обратное поле. Наиболее распространенный способ пуска однофазных двигателей — уменьшение амплитуды обратного поля, т.е. переход от пульсирующего поля к эллиптическому ( 5.5, б). Эллиптическое поле при однофазном питании можно получить несколькими способами [1,4, 8]. Наиболее эффективный способ — выполнение сдвинутой в пространстве на 90 эл. град пусковой обмотки с током, сдвинутым во времени по отношению к току рабочей обмотки с числом витков ща ( 5.6). В конденсаторных двигателях конденсатор С в пусковой обмотке с числом витков ws$ может включаться на время пуска или оставаться включенным все время работы [4].

В наиболее точных тесламетрах в качестве первичных преобразователей используют ЯМР-преобразователи. Схема такого тесламетра, основанного на методе резонансного поглощения, приведена на 17.5, а. Первичный преобразователь (зонд) прибора представляет собой ампулу, наполненную водой, тяжелой водой или водным раствором хлористого лития (в зависимости от требуемого предела измерения). На ампулу намотана катушка индуктивности, входящая в контур высокочастотного генератора (ГВЧ) с регулируемой частотой. При измерении исследуемой индукции Вх регулированием частоты ГВЧ можно добиться резонанса — равенства частот высокочастотного поля и прецессии ядер рабочего вещества. При этом происходят поглощение энергии и уменьшение амплитуды генерируемых колебаний.

Уменьшение амплитуды генерируемых колебаний, происходящее при совпадении частоты генератора с частотой прецессии, обнаруживается так же, как и в устройстве, показанном на 25-46.

такую же форму, как и кривая м. д. с. Так как поле теряет свою синусоидальную форму, оно будет индуктировать в статорной обмотке э. д. с. не только основной, но и высших гармонических. Найдем коэффициент kd, определяющий уменьшение амплитуды основной волны поля по сравнению с равномерным воздушным зазором, для чего найдем основную гармоническую поля, которая показана на 8-6, а в виде заштрихованного участка.

В наиболее точных тесламетрах в качестве первичных преобразователей используют ЯМР-преобразователи. Схема такого тесламетра, основанного на методе резонансного поглощения, приведена на 17.5, а. Первичный преобразователь (зонд) прибора представляет собой ампулу, наполненную водой, тяжелой водой или водным раствором хлористого лития (в зависимости от требуемого предела измерения). На ампулу намотана катушка индуктивности, входящая в контур высокочастотного генератора (ГВЧ) с регулируемой частотой. При измерении исследуемой индукции Вх регулированием частоты ГВЧ можно добиться резонанса — равенства частот высокочастотного поля и прецессии ядер рабочего вещества. При этом происходят поглощение энергии и уменьшение амплитуды генерируемых колебаний.

Затуханию в 1 неп соответствует уменьшение амплитуды и действующего значения напряжения или тока в е —2,718 раз