Учитывать сопротивление

Включение таких приборов иногда сказывается на распределении токов по отдельным ветвям, на величине падения напряжения, на мощности и т. д. Однотипные приборы имеют одинаковое сопротивление, поэтому их использование в цепи предпочтительнее. Для более точных измерений необходимо учитывать сопротивления приборов и вносить поправки в измеренные величины. В этом случае применяют более точные, переносные приборы, на шкалах которых указано внутреннее сопротивление или полный ток отклонения подвижной системы, а иногда падение напряжения на приборе при номинальной силе тока. Приборы магнитоэлектрической системы используют только для измерения на постоянном токе, а приборы электромагнитной, электродинамической, электронной систем могут работать как на постоянном, так.и на переменном токе.

комплексные значения проводимости ветвей, если не учитывать сопротивления фаз генератора и соединительных проводов.

Включение таких • приборов иногда сказывается на распределении токов по отдельным ветвям, на величине падения напряжения, на мощности и т. д. Однотипные приборы имеют одинаковое сопротивление, поэтому их использование в цепи предпочтительнее. Для более точных измерений необходимо учитывать сопротивления приборов и вносить поправку в измеренные значения величин. В этом случае применяют переносные приборы, на шкалах которых указано внутреннее сопротивление или ток полного отклонения подвижной системы, а иногда падение напряжения на приборе при номинальной силе тока. Приборы магнитоэлектрической системы используют только для измерения на постоянном токе, а приборы электромагнитной, электродинамической, электронной систем могут работать как на постоянном, так и на переменном токе.

Здесь УА = I/ZA, У_в = 1/Z_B, Ус = 1/ZC, У* = 1/ZW -комплексные значения проводимостей ветвей, если" не учитывать сопротивления фаз генератора и соединительных проводов.

Следовательно, если при расчете величины измеряемого сопротивления гх учитывать сопротивления приборов, то все схемы равноценны.

При симметричных режимах и при трехфазных к. з. все элементы энергосистем представляются в схемах замещения своими сопротивлениями прямой последовательности. При несимметричных к. з. и несимметричных режимах необходимо также учитывать сопротивления обратной и нулевой последовательностей элементов. У статических элементов без магнитной связи между фазами сопротивления всех последовательностей равны друг другу:

Включение таких приборов иногда сказывается на распределении токов по отдельным ветвям, на величине падения напряжения, на мощности и т. д.. Однотипные приборы имеют одинаковое сопротивление, поэтому их использование в цепи предпочтительнее. Для более точных измерений необходимо учитывать сопротивления приборов и вносить поправку в измеренные значения величин. В этом случае применяют переносные приборы, на шкалах которых указано внутреннее сопротивление или ток полного отклонения подвижной системы, а иногда падение напряжения на приборе при номинальной силе тока. Приборы магнитоэлектрической системы используют только для измерения на постоянном токе, а приборы электромагнитной, электродинамической, электронной систем могут работать как на постоянном, так и на переменном токе.

комплексные значения проводимостей ветвей, если не учитывать сопротивления фаз генератора и соединительных проводов.

ричных режимах необходимо также учитывать сопротивления обратной и нулевой последовательностей элементов, У статических элементов без магнитной связи между фазами сопротивления всех последовательностей равны друг другу

При определении параметров усилителя с ОС необходимо учитывать сопротивления нагрузки и источника сигнала. С учетом этих сопротивлений и матрицы (2.10) составляется эквивалентная схема для Z-параметров ( 2.6) и записываются уравнения

При расчетах токов КЗ в установках напряжением до 1 кВ необходимо учитывать сопротивления шин, трансформаторов тока, рубильников, автоматических выключателей, параметры которых должны указываться в расчетной схеме. В расчетной схеме, приведенной на 3.11, имеется несколько ступеней напряжений, связанных трансформаторами (115; 10,5 кВ).

Свойства изменяющегося магнитного поля таких устройств рассмотрим на примере катушек индуктивности с различным направлением намотки и не будем учитывать сопротивление проводов обмотки. Если ток / h - i в катушке постоянный, то в окружающем витки пространстве постоянно и магнитное поле, которое можно характеризовать магнитным потоком Ф — совокупностью непрерывных магнитных линий, т. е. линий вектора индукции В через поверхность, ограниченную замкнутым контуром. Направление магнитных линий зависит от направления намотки витков и направления тока. Внутри катушки оно совпадает с направлением поступательного движения буравчика, если его рукоятку вращать в направлении тока ( 2.1, а и б, где магнитные линии — только по две в катушке — изображены штриховыми линиями). В общем случае конфигурация магнитного поля вокруг витков имеет сложную форму. Но для характеристики катушки индуктивности как элемента электрической цепи часто не требуется знать распределение магнитного поля внутри катушки и в окружающем катушку пространстве. Достаточно вычислить потокосцепление Ф магнитного потока со всеми w витками: ч

Эквивалентная схема интегрального транзистора с общим эмиттером изображена на 1.6. Здесь усилитель-,ные свойства транзистора представлены генератором тока Р/Б- Влияние обратно смещенного перехода коллектор — база показано на экивалентной схеме сопротивлением утечки RKB и емкостью СКБ- Изолирующий р — n-переход, шунтирующий коллектор на подложку, представлен емкостью Скп- Обратное сопротивление перехода можно не учитывать. Сопротивление насыщения /"к образуется объемным сопротивлением материала коллектора и области скрытого слоя на пути протекания коллекторного тока (см. 1.6, а). Сопротивление лерехода эмиттер — база, открытого при работе транзистора в линейном режиме,

Рекомендуется при расчете тока короткого замыкания учитывать сопротивление хс системы, примыкающей к цеховому трансформатору, что дает некоторое уточнение при расчете электрически неудаленных к. з. за мощным цеховым трансформатором (1600, 2500 кВ-А) при относительно небольшой мощности системы, которая характеризуется током или мощностью к. з. на шинах высшего напряжения цеховой подстанции. В частности, сопротивление системы учитывается, если SC<50SH, где Sc — мощность системы; SH — номинальная мощность трансформатора, за которым рассчитывается ток короткого замыкания. При этом схема замещения принимает вид 19, б.

Полупроводниковые терморезисторы в сравнении с металлическими имеют следующие преимущества: в несколько раз большую чувствительность, значительно меньшую тепловую инерционность, высокое внутреннее сопротивление, что дает возможность при эксплуатации не учитывать сопротивление соединительных проводов.

Свойства изменяющегося магнитного поля таких устройств рассмотрим на примере катушек индуктивности с различным направлением намотки и не будем учитывать сопротивление проводов обмотки. Если ток i b = i' в катушке постоянный, то в окружающем витки пространстве постоянно и магнитное поле, которое можно характеризовать магнитным потоком Ф — совокупностью непрерывных магнитных линий, т. е. линий вектора индукции В через поверхность, ограниченную замкнутым контуром. Направление магнитных линий зависит от направления намотки витков и направления тока. Внутри катушки оно совпадает с направлением поступательного движения буравчика, если его рукоятку вращать в направлении тока ( 2.1, а и б, где магнитные линии - только по две в катушке - изображены штриховыми линиями). В общем случае конфигурация магнитного поля вокруг витков имеет сложную форму. Но для характеристики катушки индуктивности как элемента- электрической цепи часто не требуется знать распределение магнитного поля внутри катушки и в окружающем катушку пространстве. Достаточно вычислить потокосцепление Ф магнитного потока со всеми w витками:

Свойства изменяющегося магнитного поля таких устройств рассмотрим на примере катушек индуктивности с различным направлением намотки и не будем учитывать сопротивление проводов обмотки. Если ток / , = /. в катушке постоянный, то в окружающем витки пространстве постоянно и магнитное поле, которое можно характеризовать магнитным потоком Ф — совокупностью непрерывных магнитных линий, т. е. Линий вектора индукции В через поверхность, ограниченную замкнутым контуром. Направление магнитных линий зависит от направления намотки витков и направления тока. Внутри катушки оно совпадает с направлением поступательного движения буравчика, если его рукоятку вращать в направлении тока ( 2.1, в и б, где магнитные линии — только по две в катушке — изображены штриховыми линиями). В общем случае конфигурация магнитного поля вокруг витков имеет сложную форму. Но для характеристики катушки индуктивности как элемента электрической цепи часто не требуется знать распределение магнитного поля внутри катушки и в окружающем катушку пространстве. Достаточно вычислить потокосцепление Ф магнитного потока со всеми w витками:

При расчете полного сопротивления петли фазный — нулевой провод необходимо учитывать сопротивление следующих элементов ':

Так как /?',= !! Ом меньше предельной расчетной величины R,, = 13,5 Ом, то число стержней из прутков п = 10 выбрано правильно и учитывать сопротивление протяженного заземлителя Rl: не .следует. Если бы оказалось, что R', > Ru, то следовало бы проверить по (11.9) сопротивление протяженного заземлителя (соединительной полосы), выполненного из круглой или полосовой стали, и определить по (11.11) общую величину сопротивления заземляющего устройства, состоящего из стержневых и протяженных заземлителей, сравнив ее с требуемой величиной.

Таким дросселем называется катушка с сердечником, кривая намагничивания которого идеальна ( 22-16, а). Характеристика Ф (i) дросселя имеет такой же вид, как кривая намагничивания. Единственным параметром дросселя в цепи переменного тока (если не учитывать сопротивление обмотки и рассеяние) служит напряжение насыщения

Вначале не будем учитывать сопротивление обмотки и рассеяние катушки со сталью и будем полагать, что воздушный зазор в сердечнике отсутствует ( 8-26,а). Вследствие потерь в стали эквивалентная синусоида тока должна отставать от синусоиды напряжения на угол, меньший 90°. Поток отстает от 'напряжения на 90° (8-10). Векторная диаграмма такой катушки изображена на рис- 8-26,6. Напряженность магнитного поля совпадает по фазе с током и опережает индукцию на угол 6. Амплитуда потока (индукции) связана с напряжением соотношением (8-1'8)..

ние), изменяются условия как на выпрямляющем, так и на омическом переходе. При больших токах необходимо также учитывать сопротивление базы диода.