Учитывать нелинейность

Напряжение Uf может быть задано или его следует выбрать. При выборе напряжения, подводимого к обмотке возбуждения, необходимо учитывать некоторые особенности, связанные с выполнением и охлаждением обмотки. Для машин мощностью до 100 кВт, в которых применяют многорядные обмотки, напряжение возбуждения следует выбрать таким, чтобы получить сечение прямоугольных проводников возможно большим, но не выше 30—40 мм2. Для малых машин при сечении проводника меньше 2,5 мм2 применяют круглые провода.

ющих подстанций энергосистемы. Выбор напряжений внешних сетей промышленных предприятий производится на основе большого числа факторов (нагрузки, расстояния от источника питания, возможных трасс линий электропередачи, характера потребителей), задаваемых для предприятия в целом. Поскольку проектные решения по внешнему электроснабжению принимаются раньше, чем по внутреннему, то номинальное напряжение может быть выбрано не на основе детального ТЭР, а путем технико-экономического анализа приведенных затрат на внешнее электроснабжение. В этом случае можно не учитывать некоторые частные или местные факторы, например распределение нагрузок по территории предприятия, которое известно в значительной степени приближенно, существующие элементы системы электроснабжения предприятия. Разработка не привязанных к частным условиям рекомендаций обеспечивает более перспектив-ное развитие электроснабжения промышленного района в целом. . : . . . —

Следует, однако, отметить, что выполнение условий максимума чувствительности по мощности определяется выполнением не одного лишь условия максимальной передачи мощности. В зависимости от конкретных условий для достижения поставленной цели необходимо учитывать некоторые дополнительные условия. Например, достижение максимума чувствительности мостовой цепи по мощности (см. п. 14.4) путем выбора сопротивления гальванометра, равным сопротивлению моста относительно зажимов гальванометра, сопряжено с выполнением дэполнительного условия, что все подбираемые гальванометры имеют одинаковую площадь поперечного сечения обмотки [29]. Совершенно иного решения требует задача обеспечения максимума чувствительности мостовой цепи по напряжению или по току [131.

Рассмотренные выше уравнения водного баланса в створе ГЭС применимы и для одиночных ГАЭС, ГЭС — ГАЭС и ПЭС. Необходимо лишь учитывать некоторые особенности этих гидроэнергетических установок: Так, для ГАЭС несовмещенного типа

Следует, однако, отметить, что выполнение условий максимума чувствительности по мощности определяется выполнением не одного лишь условия максимальной передачи мощности. В зависимости от конкретных условий для достижения поставленной цели необходимо учитывать некоторые дополнительные условия. Например, достижение максимума чувствительности мостовой цепи по мощности (см. п. 14.4) путем выбора сопротивления гальванометра, равным сопротивлению моста относительно зажимов гальванометра, сопряжено с выполнением дополнительного условия, что все подбираемые гальванометры имеют одинаковую площадь поперечного сечения обмотки [29]. Совершенно иного решения требует задача обеспечения максимума чувствительности мостовой цепи по напряжению или по току [131.

Основная схема включения транзистора ( 6.13) соответствует общей схеме включения управляемого нелинейного элемента (см. 3.8, б). Поэтому процессы в ней можно рассматривать, исходя из общих положений § 3.4. При этом следует учитывать некоторые

обмотке возбуждения, необходимо учитывать некоторые особенности, связанные с выполнением и охлаждением обмотки. Для машин мощностью до 100 кВт, в которых применяют многорядные обмотки, на-

Построить закон распределения с учетом всего многообразия влияющих факторов, таких как различные интервалы движения между поездами, различные по времени и по отношению друг к другу скорости их движения и т. п., невозможно. Поэтому приходится принимать некоторые упрощения, т. е. не учитывать некоторые факторы. Как и в других случаях, в результате таких упрощений взамен действительного сложного явления возникает модель этого явления. В зависимости от характера модели (если она это позволяет) создаются законы распределения числа поездов, а затем и аналитические зависимости для определения необходимых показателей работы системы электроснабжения. Если же намеченная модель вследствие своей сложности не дает возможности аналитически установить закон распределения, то составляют алгоритм построения графика (см/ гл. 11) и с помощью ЭВМ получают исдомые значения показателей работы системы электроснабжения. / / Л •• ''•":. ' •.'

Второй путь предполагает возможность неучета некоторых факторов при формировании расчетной схемы и расчетных условий (см. п. 3.4.2). Как следствие это может приводить к рекомендациям не учитывать некоторые единичные свойства надежности.

При разработке оборудования системы полезно учитывать некоторые общие рекомендации [1].

Напряжение [//может быть задано или его следует выбрать. При выборе напряжения, подводимого к обмотке возбуждения, необходимо учитывать некоторые особенности, связанные с выполнением и охлаждением обмотки. Для машин мощностью до 100 кВт, в которых применяют многорядные обмотки, напряжение возбуждения следует выбрать таким, чтобы получить сечение прямоугольных проводников возможно большим, но не выше 30...40 мм2. Для малых машин при сечении проводника меньше 2,5 мм2 применяют круглые провода.

В электроприводе буровой лебедки используются различные электрические машины: электродвигатели и генераторы постоянного тока, электромагнитные муфты и тормоза, управление которыми осуществляется путем регулирования тока возбуждения. Для анализа переходных режимов в цепях возбуждения этих машин могут использоваться одни и те же методы и одна структурная схема. В общем случае следует учитывать нелинейность элементов цепи возбуждения, действие вихревых токов и магнитного потока рассеяния, а также действие реакции якоря.

тромагнитные процессы в двигателе протекают мгновенно. Тогда достаточно учитывать нелинейность характеристик привода и взаимосвязь между током и моментом двигателя и напряжением сети.

Если не учитывать нелинейность динамической характеристики триода или линеаризовать ее, т. е. заменить реальную динамическую характеристику прямолинейной ( 1.13, а, б), то нетрудно заметить, что амплитуда переменной составляющей анодного тока не зависит от величины э. д. с. источника питания Ел и от напряжения сеточного смещения (/С0 при условии, что амплитуда входного напряжения UBXm < (/C0. Иными словами, амплитуда переменной составляющей Г\я. к

звезду, как это делают для линей-ных электрических цепей. Здесь, однако, следует учитывать нелинейность сопротивлений ZL Поэтому формулы преобразования будут иметь более сложный вид. В то же время полученное решение не будет точным и обратное преобразование не позволяет получить точные значения частичных расходов в ветвях.

Хотя с помощью этого метода удается учитывать нелинейность параметров yk, однако поскольку для определения показателей степени Y* необходимо вычислять вторые производные функций '/ft, его трудоемкость оказывается выше по сравнению с методом моментов. К недостаткам метода относится также низкая точность при больших дисперсиях параметров yk и невозможность применения при недифференцируемых у^. Кроме того, дополнительные ошибки в конечные результаты вносятся

1) режим нелинейного преобразования, когда входное напряжение и напряжение гетеродина ег достаточно велики и необходимо учитывать нелинейность характеристики

В основу динамического расчета обмотки должно быть положено рассмотрение вынужденных нестационарных колебаний обмотки как многослойной системы под действием изменяющихся во времени электромагнитных усилий. При этом необходимо учитывать нелинейность механических характеристик проводниковых и изоляционных материалов, а также то, что реальная обмотка уже в ненагруженном состоянии имеет отклонения от идеальной формы, т. е. имеет так называемые начальные неправильности.

Следует учитывать нелинейность уравнения преобразования. Для различных типов преобразователей в диапазоне В = О-f-l Т нелиней-

Преобразование напряжение — деформация. Для точных исследований нельзя не учитывать нелинейность, свойств материалов; в этом случае деформация представляется рядом в виде

Если бы система уравнений оставалась линейной при любых сколь угодно больших г), то в случае неустойчивого состояния раз возникшее т) возрастало бы до бесконечности. В действительности замена участков характеристик нелинейных элементов вблизи точек равновесия отрезками прямых допустима только при малых отклонениях т] от положения равновесия. При больших ц надо учитывать нелинейность характеристик. Это может привести к ограничению получающихся отклонений, т. е. к переходу системы в новые устойчивые состояния. Так, в рассмотренном в § 4-2 примере положительное отклонение тока от точки А неустойчивого равновесия переводит систему в точку В устойчивого равновесия, причем это связано именно с нелинейностью характеристики и = F (i).

Если бы система уравнений оставалась линейной при любых сколь угодно больших л, то в случае неустойчивого состояния раз возникшее отклонение ц возрастало бы до бесконечности. В действительности замена участков характеристик нелинейных элементов вблизи точек равновесия отрезками прямых допустима только при малых отклонениях г\ от положения равновесия. При больших ц надо учитывать нелинейность характеристик. Это может привести к ограничению получающихся отклонений, т. е. к переходу системы в новые устойчивые состояния. Так, в рассмотренном в § 22.2 примере положительное отклонение тока от точки А неустойчивого равновесия переводит систему в точку В устойчивого равновесия, причем это связано именно с нелинейностью характеристики и - F(i).

Если два первых этапа в силу очень малых уровней деформаций можно рассматривать как точно линейные, то для последующих преобразований следует учитывать нелинейность. На основании зависимостей, приведенных в разд. 4.1,