Вычисленным значениям

Уравнения математической модели таких цепей с особенностями имеют ту же структуру, что и эти уравнения цепей без особенностей, т. е. структуру, представленную выражениями (2.8), (2.11), (2.12). При вычислении коэффициентов уравнений следует только в индексах подматриц матрицы F вместо С и L подставить Ср и Lx и матрицу А2а вычислять, пользуясь выражением

Значительные сложности возникают при вычислении коэффициентов взаимной индукции объемных колец друг с другом и с соленоидами, так как точные аналитические формулы для объемных цилиндрических тел отсутствуют, а численное интегрирование занимает много времени.

При вычислении коэффициентов распределения обмотки рассматриваемого типа необходимо иметь в виду, что катушечные

Если корни р2 — р4 вещественны, то и коэффициенты Qft) Сфй также вещественны и уравнения (6.137) сохраняют свою форму. Если среди корней имеются мнимые (как на практике), например р3 = а + jb, p_t = а — jb, то они являются попарно сопряженными. В этом случае при вычислении коэффициентов Cis, Cit nCv3, СФ4 они оказываются также мнимыми попарно сопряженными, а коэффициенты имеют вид

2. Затем вершина «преобразуется в сток путем (Последовательного устранения всех исходящих из нее ветвей при одновременном вычислении коэффициентов переда-220

При вычислении коэффициентов разложения aft и bh иногда удобно пользоваться графическим интегрированием.

1. Характеристики двигателя. Моментная, электромеханическая и механическая характеристики двигателя выражаются в относительных единицах уравнениями (64-81), (64-82), полученными для двигателя смешанного возбуждения. При вычислении коэффициентов, которые входят в эти уравнения, следует:

При вычислении коэффициентов au и a22 с одинаковыми индексами для прямолинейного проводника, имеющегб круговое сечение радиуса г0, результат интегрирования приведет к формуле, которая получается из формулы, только что полученной, путем замены D на г0, Следовательно,

Получена область изменения т в пределах до 25 %. Особое внимание следует обратить на изменение т в диапазоне 0—10 % для большинства литых МТМ. При вычислении коэффициентов влияния вида N
При вычислении коэффициентов аи и а22 с одинаковыми индексами для прямолинейного проводника, имеющего круглое сечение радиуса г0, результат интегрирования приведет к формуле, которая получается из только что полученной формулы путем замены D на г0. Следовательно,

При представлении функции корреляции в виде ряда (12.27) вся информация о ней содержится в значениях коэффициентов разложения с(. Функция корреляции и ее значение для любой задержки т будут известны, если определены коэффициенты с/. Поэтому задача оценки функции корреляции в этом случае состоит в вычислении коэффициентов разложения по известной формуле

По вычисленным значениям определяются составляющие частот 2ю и Зо) в составе выходного тока

По вычисленным значениям полиномов a#, a/ числителя и Ь#, bj знаменателя определяются модуль и фаза функции передачи.

7. По измеренным и вычисленным значениям в единой системе координат построить рабочие характеристики, а в другой координатной системе — механическую характеристику асинхронного электродвигателя.

Ниже даны результаты расчета перенапряжений для схемы на 20-12 при разном числе реакторов. По вычисленным значениям т = Zo/Zj и кривой на 20-14 найдены коэффициенты несимметрии, а затем кратности перенапряжений на неповрежденных фазах в конце линии. Результаты расчетов приведены в таблице.

4. Построение потенциальной диаграммы. По вычисленным значениям потенциалов различных точек цепи построим потенциальную диаграмму ( 2.6).

Задаваясь значениями U, по графику (см. 2.31, а) определяем значения выходного напряжения t/s. Пары U и С/2 подставляем в (2.156) для расчета напряжения на входе усилителя с ОС. По вычисленным значениям входного напряжения U\ и известным из графика значениям выходного напряжения t/2 строится ДХ усилителя с ОС .( 2.31, б). Нелинейность выходного каскада слабо сказывается на ДХ усилителя, если он охвачен отрицательной ОС.

Поскольку искомых параметров два (kh и kt), то для их определения решается система двух алгебраических уравнений, составляемых по двум последовательным вычисленным значениям координат хш xk, и х,3.

На 2-5 построена зависимость H3ZX = f (x) по вычисленным значениям В32Х для различных сечений зубца. При прямоугольном пазе полученная кривая близка к параболе. Площадь, ограниченная осью абсцисс и кривой На1х — f (х), представляет намагничивающую силу, необходимую для проведения магнитного потока через один зубцовый слой.

По вычисленным значениям на рис 3.8,6 построена векторная диаграмма.

по которому при Re = 4—5е„=1,апри Re = 500 е„= 1,21, т. е. соответствует теоретически вычисленным значениям. Переход к нестационарному, трехмерному, режиму течения, наиболее вероятному при конденсации движущегося пара, повлечет за собой дальнейшую интенсификацию процессов переноса. Поэтому в околокритической области течения (Re = 400—500) е„>1,21, что подтверждается большинством экспериментальных исследований i[6.4, 6.13, 6.15], согласно которым 8г>^ 1,6—1,7. Более значительное влияние числа Re на интенсификацию переноса в пленке при развитии волнового движения по сравнению с теоретическим показывают и опыты по абсорбции газов [6.16, 6.17]. Н. В. Зозулей [6.4] на основании результатов многих экспериментальных работ по конденсации пара на вертикальных трубах рекомендованы за-

7. По вычисленным значениям Qg и q6k определяют приведенные затраты на компенсацшо реактивной мощности, экономическую эффективность компенсации реактивной мощности, стошость потерь електрической энергии, обусловленных передачей "аактшзной тл-

7. По измеренным и вычисленным значениям в единой системе координат построить рабочие характеристики, а в другой координатной системе — механическую характеристику асинхронного электродвигателя.