Вычислении коэффициента

Например, явный метод Эйлера (метод ломаных) получают при приближенном вычислении интеграла по способу правых прямоугольников. При этом уравнение (6.3) принимает вид

Применяя те же преобразования, что и при вычислении интеграла (V.19), получим из (V.32)

При вычислении интеграла

fi.vi/, Bj/i,/ — составляющие индукции для г, / ячейки; v,-, ;- = = \l\nt,i — для (', / ячейки; / (/) = 0,5, если i = t'j или i = t'2; /((') = ! — в остальных случаях (/ (i) учитывает «половинки» крайних ячеек при приближенном вычислении интеграла); pt — шаги сетки по вертикали.

При вычислении интеграла (7.68) часто встречаются затруднения. Расчет реакции цени и можно упростить, если принять во внимание конкретные условия задачи.

Формула (20.48) указывает на две существующие возможности прямого расчета ^(т). Одна из них состоит в вычислении интеграла

спектр сигнала s(/), и при вычислении интеграла в выражении (3.42) пределы интегрирования должны быть (— 2nFm, 2nF"m) вместо (— 2лРт, 2nFm). Коэффициенты с^при этом являются уже выборками не веданного сигнала s(t), а некоторой другой функции Si(0, спектр которой ограничен наивысшей частотой F"m,

При увеличении же At" по сравнению с At спектр Ф„ (со) функции фй (/) (на 2.36 показан штрих-пунктиром) становится уже, чем спектр сигнала s (/), и при вычислении интеграла в выражении (2.125) пределы интегрирования должны быть —2я/ш, 1nf"m вместо —2я/т; 2я/т. Коэффициенты сп при этом являются уже выборками не заданного сигнала s (t), а некоторой другой функции sx (t), спектр которой ограничен наивысшей частотой }"т.

Однако заряд шара можно учесть так, как это сделано в первом граничном условии (см. п. 1); при этом необходимость в вычислении интеграла по поверхности отпадает. Теперь можно найти гармоническую функцию (функцию, являющуюся частным решением уравнения Лапласа), удовлетворяющую граничным условиям поставленной задачи.

6. (О) Путь интегрирования при вычислении интеграла Яс// = i выбран так,

6. При вычислении интеграла в законе полного тока следует принимать во внимание как сторонний, так и вихревой ток, охватываемые контуром интегрирования.

При вычислении коэффициента пульсаций двухполупериодный выпрямитель рассматривают как двухфазный выпрямитель, напряжения обеих фаз которого сдвинуты между собой на 180°. Коэффициент пульсаций связан с числом фаз т выпрямления соотношением

В рассматривагмом случае способ соединения фазных обмоток на первичной и вторичной сторонах трансформатора одинаков (соединение звезде и). Поэтому при вычислении коэффициента трансформации можно взять отношение либо линейных, либо фазных напряжений.

При вычислении коэффициента теплопередачи пренебрегаем термическим сопротивлением стальной стенки, которое мало по сравнению с термическими сопротивлениями на стороне газов и воздуха, и считаем стенку чистой. В этом случае формула (5-12) принимает вид:

Основными характеристиками сжимателей, т. е. устройств, выполняющих операции сжатия измерительной информации, могут быть [Л. 5-23] коэффициенты сжатия, погрешности восстановления и время, необходимое для определения {bj}. В качестве >N при вычислении коэффициента сжатия может быть принято количество равноотстоящих дискрет, обусловленное, например, теоремой Котельникова. 78

Из выражения (15-63) видно, что расчет заключается: 1) в определении необходимой энергии WB, 2) в вычислении коэффициента Л и 3) в выборе материала и условий, при которых произведение ВпНп получает максимальное значение.

Проведенные в последние годы исследования показали, что в амплитудных спектрах первичных токов преобразователей содержатся как канонические гармоники (v = 5, 7 И, 13, 17, 19 ...), номера которых определяются по формуле (5-6), так и неканонические или анормальные гармоники (v = 2, 3, 4, 6, 8, 9, 10 ...). Основной причиной появления анормальных гармоник является асимметрия импульсов управления, свойственная всем широко распространенным системам управления. Амплитуды анормальных гармоник по сравнению с амплитудами канонических гармоник, как правило, невелики. Их влияние на несинусоидальность напряжения сети учитывается при вычислении коэффициента несинусоидальности формы кривой напряжения /Снс с помощью поправочного коэффициента к2, численное значение которого получено на основании экспериментальных исследований.

Основной причиной появления анормальных гармоник является асимметрия импульсов управления, т. е. наличие стабильного разброса углов зажигания вентилей, достигающего 10° и обусловленного особенностями работы сеточного и фазового управления вентилей и в значительной мере питанием этих систем от источника несинусоидального напряжения. Влияние анормальных гармоник на несияусоидальность напряжения сети учитывают при вычислении коэффициента несинусоидальности с помощью поправочного коэффициента /сь численное значение которого получено на основании экспериментальных исследований: fct = 1,0 для трехфазных мостовых схем; k^ = 1,034-1,2 для шестифазных схем выпрямления с уравнительным реактором.

Проведенные в последние годы исследования показали, что в амплитудных спектрах первичных токов преобразователей содержатся как канонические гармоники (v = 5, 7, 11, 13, 17, 19 ...), номера которых определяются по формуле (3-26), так и неканонические или анормальные гармоники (v = 2, 3, 4, 6, 8, 9, 10 ...). Основной причиной появления анормальных гармоник является асимметрия импульсов управления, свойственная всем широко распространенным системам управления. Амплитуды анормальных гармоник по сравнению с амплитудами канонических гармоник, как правило, невелики. Их влияние на несинусоидальность напряжения сети учитывается при вычислении коэффициента несинусоидальности формы кривой напряжения /С!С с помощью поправочного коэффициента KZ, численное значение которого получено на основании экспериментальных исследований (к2 == 1 ,0 — для трехфазных мостовых схем выпрямления и к2 == 1,03 -е- 1,2 — -для шестифазных схем выпрямления с уравнительным реактором).

При выводе формулы (6.5) были сделаны допущения (6.3). При вычислении коэффициента щ\ с учетом экспериментально полученных нормированных эпюр TJ*Z , т?р отклонение составляло менее 1% по сравнению со значением rji, вычисленным в соответствии с допущениями (6.3). 122

качки. При вычислении коэффициента шума шумом от проводимости нагрузки можно также пренебречь, поскольку его обычно учитывают на следующей ступени усилителя.