Внутренних поверхностях

При переменном напряжении я внутренних перенапряжениях приложенное напряжение распределяется по сопротивлениям. В этом случае в сухую погоду дерево практически не разгружает гирлянду. Под дождем и при загрязнениях, когда сопротивление гирлянды уменьшается, дерево принимает на себя часть напряжения, определяемую соотношением сопротивлений утечки траверсы и гирлянды. Перекрытие изоляции всегда происходит каскадно: сначала перекрывается гирлянда, а затем траверса. По данным ВНИИЭ, деревянная траверса увеличивает мокроразрядное напряжение линейной изоляции на 15—20%. Этого вполне достаточно, чтобы сократить количество изоляторов в гирляндах на один элемент. На линиях 35—220 кВ с деревянными опорами количество изоляторов в гирлянде принимается на один меньше, чем это указано в табл. 6-3.

кратковременную электрическую прочность, которая в свою очередь подразделяется на электрическую прочность при грозовых перенапряжениях (времена воздействия от единиц до 1000 мкс) и электрическую прочность при внутренних перенапряжениях (времена воздействия от единиц миллисекунд до нескольких секунд);

3. Если импульс имеет крутой фронт, то на продольной изоляции могут возникать напряжения, более чем в 10 раз превышающие напряжения нормального режима. При пологих импульсах, например при внутренних перенапряжениях, напряжения на продольной

В условиях эксплуатации для грозовых перенапряжений характерны то-0123*5 кис большими максимальными значе- 16-8. Вольт-амперная ниями и малой длительностью. При характеристика вилитового внутренних перенапряжениях, напро-аискай = 100мм, Л = 60 мм. THBi через разрядник могут проходить

a — принципиальная схема; 6 — вольт-амперная характеристика разрядника на 500 кВ; / —характеристика разрядника при внутренних перенапряжениях; 2 — характеристика разрядника при грозовых перенапряжениях; 3 — напряжение на промежутке ИП2.

Действующее напряжение гашения при внутренних перенапряжениях, кВ................... 380

разрядник токах до 1,5 кА, то при грозовых перенапряжениях, когда токи достигают 10 кА, вследствие высокого коэффициента нелинейности оно не может обеспечить защиту изоляции. Это обстоятельство привело к комбинированной схеме разрядника, показанной на 16-17, а. Часть тервитовых дисков разрядника (около40%) зашунтирована дополнительным искровым промежутком Я/72, который при внутренних перенапряжениях не пробивается, и остающееся напряжение на разряднике соответствует характеристике / на 16-17, 6. При прохождении через разрядник тока больше нормированного тока внутренних перенапряжений напряжение на шунтирующем искровом промежутке (кривая 3 на 16-17, б) становится больше его пробивного напряжения и часть дисков шунтируется. При этом остающееся напряжение следует характеристике 2 и остается в допустимых пределах. На 16-18 показаны схема расположения элементов и эскиз комбинированного разрядника РВМК-500П.

Защита изолированной нейтрали трансформаторов. Для уменьшения токов однофазного к. з. нейтрали некоторых трансформаторов ПО кВ, реже 220 кВ, могут быть временно или постоянно раззем-лены. При воздействии волн атмосферных перенапряжений на линейные вводы трансформаторов (в особенности при падении волны по трем фазам) на нейтрали могут развиться колебания, приводящие к значительному превышению напряжений над уровнем изоляции нейтрали. Для ограничения этих перенапряжений в нейтраль трансформатора включается вентильный разрядник с номинальным напряжением на класс ниже, чем класс трансформатора. Во избежание преждевременного износа и разрушения нежелательно срабатывание разрядника в нейтрали при внутренних перенапряжениях, в частности при несимметричных коммутациях и однофазных к. з. Во всяком случае разрядник в этих случаях должен гасить дугу сопровождающего тока, т. е. смещение нейтрали U0 должно быть меньше напряжения гашения, Как было показано Б ГЛ. 16, смещение нейтрали при однофазном к. з. зависит от х01хг:

— — — — внутренних перенапряжениях 105

при внутренних перенапряжениях

где &к.в— коэффициент, учитывающий кумулятивный эффект при внутренних перенапряжениях. Так как испытания проводятся однократно, а воздействия перенапряжений многократны,— величина испытательного

Ремонт дугогасящих камер и денежных решеток. Незначительные повреждения (трещины, поломки щек) могут быть устранены склеиванием клеем БФ-2. При этом надо следить, чтобы потеки клея не оставались на внутренних поверхностях камер. С наружной стороны щели поврежден-

Ремонт дугогасительных камер и деионных решеток. Незначительные повреждения (трещины, поломки щек) могут быть устранены клеем БФ-2. При этом надо следить, чтобы потеки клея не оставались на внутренних поверхностях камер. С наружной стороны щели поврежденной камеры заклеивают листовой фиброй. Поврежденные деион-

примесей в испаряемой воде и снижается вероятность образования отложений накипи из труднорастворимых солей CaSO4, Mg(OH)2 на внутренних поверхностях испарителя. Однако увеличение продувки приводит к снижению экономичности работы испарителя за счет потерь теплоты с продувочной водой, поэтому ее ограничивают до 1—5%. Кроме продувки для уменьшения скорости накипеобразования умягчают поступающую в испаритель воду до таких пределов, чтобы при ее упаривании концентрация СаСО3, Mg(OH)2 и CaSO4 не достигала пределов их растворимости. Рабочее давление испарителя составляет 0,5— 1,0 МПа, производительность — 8— 21 т/ч.

В зависимости от типа АЭС суммарное загрязнение теплоносителя может быть различным. Наиболее трудно предотвратить загрязнение вод продуктами коррозии, откладывающимися в реакторном контуре на поверхностях активной зоны. Впоследствии активированные продукты коррозии могут смываться, транспортироваться и вновь откладываться на внутренних поверхностях контура. При этом долгоживущими изотопами коррозионного происхождения создается радиационный фон, затрудняющий ремонт оборудования. Уменьшение концентрации продуктов коррозии достигают правильным выбором конструкционных материалов оборудования и трубопроводов в различных контурах АЭС; оптимальным водно-химическим режимом и глубокой очисткой воды контуров.

Для создания требуемых условий эксплуатации и особенно перед ремонтом радиоактивно загрязненного оборудования проводят дезактивацию радиоактивных поверхностей с целью сокращения мощности излучения. Поверхности оборудования, находящиеся вне активной зоны, загрязняются активированными продуктами коррозии и продуктами деления ядерного топлива. На внутренних поверхностях помещений АЭС также образуются отложения радиоактивных веществ при испарении протечек воды или осаждении частиц радиоактивных аэрозолей из воздуха.

ложений зависит от концентрации хлоридов и сугьфатов (С1~ + SO ). При небольших концентрациях этих веществ на внутренних поверхностях подогревателей и трубопроводов образуются тонкие пленки накипи, что практически не отражается на условиях эксплуатации. Для воды с повышенным содержанием хлоридов и сульфатов, а также при 4 мг • экв/кг < Ж < 6 мг • экв/кг возможно интенсивное выделение

Поле в пределах полупериода рассчитано численным методом. При этом приняты два допущения. Поле считается двухмерным. Напряженности поля на внутренних поверхностях тороидальной обмотки направлены тангенциально и имеют следующие значения: Н3 = iw/(2nr3) = 10610 А/м; Я4 = /ш/(2яг4) = 5968 А/м (В3= = ц0Я3 = 13,3- Ю-3 Тл; 54 = ц0Я4 == 7,50-10-9 Тл). Результаты расчета поля в виде зависимостей индукций В, 5Р, Ва, а также напряженности Н в сердечнике от расстояния г (центра системы) приведены на 5.25.

Электрофоретические индикаторы состоят из слоя коллоидной жидкости толщиной 25—100 мкм, помещенной между двумя стеклянными пластинами с расположенными на их внутренних поверхностях прозрачными электродами. Типичные параметры элемента ЭФИ толщиной 50 мкм: время перемещения пигментных частиц 100 мс при импульсе напряжения ЗОВ и плотности тока около 1 мкА/см2, потребляемая мощность менее 12 мкВт/см2 для импульсов с частотой повторения 1 Гц и скважностью 2, рекомендуемый диапазон температур —15ч- + 50°С, ресурс работы 108 циклов. Увеличение температуры приводит к возрастанию рассеиваемой мощности.

2. При остановах энергоблоков развитая поверхность теплообмена является источником образования окислов металлов (продуктов стояночной коррозии), которые загрязняют питательную воду, откладываются на внутренних поверхностях парогенераторов, снижая их надежность работы и срок службы.

вод может иметь две, три, четыре, пять и более шин. При этом нужно, чтобы по соседним шинам токи проходили в противоположном направлении. Если толщина шины больше глубины проникновения, то ток в каждой шине сосредотачивается в слое, равном глубине проникновения тока на внутренних поверхностях прямого и обратного проводов.

Как уже говорилось, на внутренних поверхностях стенок волновода напряженность электрического поля равна нулю. Следовательно, Ех = 0 при у = 0 и у = Ь, а ?„ = О при х = О и х = а. Если это учесть, то из уравнений