Внутренний проводник

1-8. Кривые внутреннего относительного к. п. д. регулирующей ступени в зависимости от расхода пара на турбину. — внутренний относительный

где г0, IT, IB — соответственно энтальпии свежего пара, отборного пара и воды, возвращаемой в схему ТЭЦ от потребителя, кДж/кг; Яа— изоэнтропийная разность энтальпий отборного пара в турбине, кДж/кг; q-T=jT—jB — расход тепла на единицу массы отработавшего пара, кДж/кг; r)ot, T)M. т]г— соответственно к. п. д. внутренний относительный, механический генератора; А^т.э=

Тепловая экономичность установки зависит не только от т?г, но и от коэффициентов, оценивающих потери в турбине, генераторе, трубопроводах, реакторной установке и др. В свою очередь, внутренний относительный КПД 170/ зависит от параметров упаковки и конечной влажности пара. С возрастанием начальной темпер пуры т? {. увеличивается, а с ростом давления, наоборот, уменьшается. Это приводит к тому, что давление р0, при котором устанавливается наибольшее значение внутреннего абсолютного КПД щ , ниже определяемого по 3.3 (по максимуму Tjf). Влияние ?о и Ро на г) ;- проявляется сильнее при меньших пропусках пара через турбину, вследствие чего при прочих равных условиях предельные значения р0 для турбин ббльшей мощности выше.

На 4.1, а приведена теоретическая схема подогрева питательной воды при использовании трех регенеративных подогревателей. По этой схеме регенеративный подогрев ведется всем потоком рабочей среды. При такой организации процесса регенеративные п эдогреватели, проходные сечения отборов и коммуникаций громоздки, а потери в них на, трение чрезмерно велики. Кроме того, возрастает влажность пара в последних ступенях турбины. Поэтому в реальных установках в регенеративные подогреватели отводится не весь поток пара, а только неболь-пия часть его ( 4.1, б). Здесь этот пар конденсируется, отдавая теплоту конденсата питательной воде. Образовавшийся при этом конденсат вводят в общий поток питательной воды. При такой схеме расход пара в турбине уменьшается от одного отбора к другому. Для одной и той же мощности турбины общий расход пара во: растает, так как 1 кг пара потоков, выводимых в регенеративную систзму, совершает меньшую работу, чем 1 кг пара потока, поступившегс в конденсатор. В результате высота лопаток в ЧВД получается большей, чем для турбины без регенеративных отборов, а в ЧНД - меньше л. Это, как известно, увеличивает внутренний относительный КПД rj .. Таким образом,

где ап н — расход воды через насос в расчете на 1 кг тра, подведенного к главной турбине; т?*'", т?м'п - внутренний относительный и механический КПД приводной турбины; в ней; Отсюда"

Работа пара внутри двигателя составит wt = отр. 1-3 — = г\ — /2Д1 з внутренний относительный к. п. д. определится так:

При определении значений КПД г)0г проектируемой установки необходимо знать число ступеней, их геометрические характеристики и скорости в проточной части. Для упрощенных расчетов можно пользоваться приближенными зависимостями [19, 45]. Так, для части высокого давления турбины с промежуточным перегревом и дроссельным регулированием внутренний относительный КПД отсека

где т]0.с — КПП,, учитывающий потери в окружающую среду; для одноконтурных установок г\0.с^1, для двухконтурных Ло с = 0*98—0,99; t]t—термический КПД; для цикла ПТУ tj, = 0,30-0,40, а ГТУ - г], = 0,25-0,35; r\oi = 0,75-0,85 -внутренний относительный КПД турбины; т)ч = 0,97 — механический КПД, учитывающий механические потери в турбине и редукторе при соединении турбины на одном валу с гребным электродвигателем (в других случаях бывает ниже); цгэ г= 0>98 — КПД гребного электродвигателя. Обычно т], = 0,25—0,35, а с учетом расхода энергии на собственные нужды т]е = 0,21—0,32.

^ Внутренний относительный КПД . . . ^здания для аудитории . ......

Внутренний относительный КПД

1 В отечественной литературе для анализа эффективности циклов используются кроме термического и внутреннего относительного КПД понятия внутреннего (внутреннего абсолютного) КПД и эффективного КПД. Внутренний абсолютный КПД определяется. как КПД реального необратимого цикла и равен произведению термического КПД на внутренний относительный. Эффективный КПД характеризует эффективность теплосиловой установки в целом и равен работе, отданной установкой внешнему потребителю, отнесенной к количеству теплоты, подведенной к установке. (Примеч. ред.)

коаксиальные кабели, у которых внутренний проводник представляет собой одно- или многожильный провод, а внешний проводник имеет вид оплетки, выполненной из тонкой проволоки. Диэлектриком для коаксиальных кабелей обычно служит полиэтилен (диэлектрическая проницаемость е=2,25); используется также фторопласт (е=2,08). Эти полимерные диэлектрики отличаются очень хорошими электрическими свойствами. Значительно реже, в основном при передаче больших мощностей, используются коаксиальные линии жесткой конструкции, в которых внутренний проводник поддерживается диэлектрическими шайбами.

/ — внутренний проводник; 2 — диэлектрик;

Из-за переменной разности потенциалов U3 между заземлениями соединяемой аппаратуры в коротких линиях связи возникает специфический вид помехи — фоновая помеха ( 6.3, а). Ток помехи, проходя по цепи: внутреннее сопротивление генератора Rr— внутренний проводник кабеля — сопротивление нагрузки /?н> создает меша-

В радиотехнических устройствах для передачи энергии от источника к антенне или от антенны к приемнику в диапазоне низких частот (метровые волны) используют двухпроводные линии. Часть передаваемой энергии тратится в линии на тепловые потери и на излучение. С увеличением частоты потери энергии в линии растут. Поэтому в диапазоне ^высоких частот (дециметровые волны) двухпроводные линии заменяются коаксиальными. Электромагнитное поле заключено внутри такой линии, и поэтому потерь на излучение нет. Тепловые потери в коаксиальной линии с увеличением частоты растут, во-первых, вследствие увеличения активного сопротивления из-за более резкого проявления поверхностного эффекта, во-вторых, из-за нагревания изоляционных прокладок, поддерживающих внутренний проводник кабеля.

В радиотехнических устройствах для передачи энергии от источника к антенне или от антенны к приемнику в диапазоне низких частот (метровые волны) используют двухпроводные линии. Часть передаваемой энергии тратится в линии на тепловые потери и на излучение. С увеличением частоты потери энергии в линии растут. Поэтому в диапазоне высоких частот (дециметровые волны) двухпроводные линии заменяются коаксиальными. Электромагнитное поле заключено внутри такой линии, и поэтому потерь на излучение нет. Тепловые потери в коаксиальной линии с увеличением частоты растут, во-первых, вследствие увеличения активного сопротивления из-за более резкого проявления поверхностного эффекта, во-вторых, из-за нагревания изоляционных прокладок, поддерживающих внутренний проводник кабеля.

На 6.7 схематически показана конструкция волноводного приемного преобразователя. В волноводе применяется ступенчатый или плавный переход / для согласования терморезистора 2 с характеристическим сопротивлением волновода. Терморезистор включен во внутренний проводник отрезка короткозамкнутого коаксиального волновода 3. С помощью короткозамыкателей компенсируются реактивности выводов терморезистора. Наружный проводник верхней части отрезка коаксиального волновода 3 изолирован от корпуса прокладкой 4. Образующийся конденсатор представляет собой ничтожное сопротивление для токов СВЧ. Таким образом, один вывод терморезистора через короткозамыка-тель 5 по низкой частоте замыкается на корпус, а другой — не имеет контакта с корпусом. Загрушка 6 располагается от терморезистора на расстоянии ~W4, благодаря чему он оказывается в пучности электрического поля. Для лучшего согласования в узкой полосе частот в плоскость заглушки вводится диэлектрический стержень с металлической пластинкой на конце. Недостаток рассмотренной конструкции состоит в сложности регулировки, которую надо производить при каждой смене терморезисторов.

Из коаксиально-микрополосковых переходов наибольшее распространение получили так называемые параллельные (соосные) переходы, в которых оси соединяемых линий параллельны. В переходе, показанном на 7.19, микрополосковая линия шириной 500 мкм соединяется методом сварки с Внутренним проводником коаксиального разъема тонкой золотой лентой шириной порядка 500 мкм. Чем тоньше лента, тем меньше неоднородность, а значит и КСВН. При использовании для соединения пайки необходимо следить, чтобы толщина и ширина проводника были минимальными. Другая конструкция коаксиально-микрополоскового перехода приведена на 7.20. Здесь коаксиальный разъем модифицирован с целью создания ступенчатого перехода от стандартного к меньшему разъему, размеры которого выбирают в соответствии с толщиной микрополосковой линии передачи. Размер перехода выбирают таким образом, чтобы обеспечить согласование между обеими 50-омными коаксиальными секциями. Внутренний проводник разъ-

21.1. Вдоль прямолинейного цилиндрического полого биметаллического провода протекает постоянный ток / = 200 А. Наружный проводник — медный (v = 57- 10е См/м), внутренний проводник — латунный (у = 30- 10е См/м). Радиус внутренней полости г0 = 3 мм;

21.1. Вдоль прямолинейного цилиндрического полого биметаллического провода протекает постоянный ток / = 200 А. Наружный проводник — медный (v = 57- 10е См/м), внутренний проводник — латунный (у = 30- 10е См/м). Радиус внутренней полости г0 = 3 мм;

Экспериментальная проверка полученных результатов производилась на макете, представляющем собой магнитопровод с пазами, в которые укладывались проводники различной формы в три слоя. Так как напряженность поля у поверхности магнитопровода равна нулю, можно считать, что внутренний проводник в пазу магнитопровода находится в таких же условиях, как проводник наружного слоя длинного индуктора. Остальные проводники в пазу соответствуют проводникам второго и третьего слоев обмотки. Были из-

Учтем теперь конечную проводимость линии и примем, что внутренний проводник кабеля характеризуется параметрами уь ц,ь а внешний -— параметрами у2, fi3. Тепловые потери,