Внутреннего сопротивления

внутреннего реактивного

Применив для вычисления активного и внутреннего реактивного сопротивления шины длиной /, входящей в систему тин, формулы (3-17) п (3-20), положив в них хк : = d, т ~- — 1, рх ;-- р и ра : ~о, будем иметь

Заметим, что г„ представляет собой сопротивление шины постоянному току. Коэффициент kr называется коэффициентом увеличения активного сопротивления, a kx—коэффициентом изменения внутреннего реактивного сопротивления. Для системы из двух шин значение гп удваивается.

луктированный в объекте ток находится приблизительно в противо-фазе с током в индукторе. Это позволяет использовать для приближенного вычисления активного и внутреннего реактивного сопротивлений провода индуктора формулы, полученные для системы двух шин.

Для вычисления активного и внутреннего реактивного сопротивлений индуктирующего провода используем формулы

4-8. Функция Q для вычисления внутреннего реактивного сопротивления пластины

В § 5-2 нами были получены выражения (5-14) для активного г'2 и внутреннего реактивного х'ы2 сопротивлений загрузки, приведенных к току индуктора. На основании этих формул легко заключить, что если частота стремится к нулю (т2 -> 0), то Г2ихм2 также стремятся к нулю. Если

При вычислении активного rv и внутреннего реактивного хм1 сопротивлений индуктора следует учесть, что взаимно противоположное действие кольцевого эффекта и эффекта близости улучшает использование сечения индуктирующего провода. Поэтому, рассчитывая эти сопротивления по формулам (4-9), следует результат уменьшить в 1,5 раза:

Поделив выражение для ра на Нгте, получим выражение для Го и ха. Таким образом, кривая /, приведенная на 7-1, дает изменение во времени также активного и внутреннего реактивного сопротивлений при ярко выраженном поверхностном эффекте.

Существенные особенности имеются при проектировании обмоток индукторов. На промышленной частоте витковые напряжения значительно меньше, чем в среднечастотном диапазоне, и для согласования индуктора с сетью 380 или 660 В необходимо большое число виктов. Часто витки не укладываются в один слой, тогда используются двух- и трехслойные конструкции. Для однослойных обмоток применяют трубчатые проводники с основной токонесущей стенкой толщиной dl --•= 10ч-12 мм и смещенным отверстием круглого ( 12-12, а) или прямоугольного ( 12-12, б) сечения. Ширина провода с лежит в диапазоне 16—70 мм. Прямоугольное сечение отверстия охлаждения предпочтительно, так как позволяет увеличить площадь канала при малой ширине провода и уменьшить расход меди и жесткость провода — при большой. Расчет активного н внутреннего реактивного сопротивлений однослойных обмоток производится так же, как и обмоток для средней частоты, причем в качестве толщины провода берется размер dj.

— изменения внутреннего реактивного сопротивления 53, 58

Как видно, при неизменных значениях ЭДС ? и внутреннего сопротивления г„ ток в цепи зависит от сопротивления г приемника. Напряжение источника U (равное в данной цепи напряжению приемника) меньше его ЭДС на падение напряжения I -г0 во внутреннем сопротивлении источника.

Источник тока удобно использовать для расчета и анализа, когда г 0 » г. В этом случае можно считать, что при изменении сопротивления г приемника 10 за 0 и I « /к. Напряжение V и мощность Р = VI, потребляемая приемником, будут, конечно, при этом изменяться, так как U = Ir * 1кг и Р = UI x: UIK = l\r. Указанное соотношение сопротивлений (г0 » г) может быть получено, если под г0 понимать сумму внутреннего сопротивления источника ЭДС и сопротивления некоторого резистора, включенного в цепь последовательно с источником.

Схема замещения на 1.7, в справедлива для любых других источников электрической энергии постоянного тока, которые отличаются от гальванического элемента физической природой ЭДС и внутреннего сопротивления.

Источники электрической энергии с известными значениями э.д.с. Е и внутреннего сопротивления т могут быть представлены схемой замещения с источником э.д.с. или

Если один из элементов разветвленной цепи постоянного тока является нелинейным и его в. а. х. задана, то для определения тока в этом элементе целесообразно воспользоваться методом эквивалентного генератора. Для этого ветвь с нелинейным элементом обособляют и воздействие на нее всей остальной линейной части цепи заменяют воздействием эквивалентного генератора с неизменными значениями э. д. с. Еэкв и внутреннего сопротивления гэкв ( 3. 14). Ток в полученной схеме определяют, как было показано в §3.10.

нагрузки и внутреннего сопротивления обмотки Z2 = rt+ jx2(1. Падения

где г — суммарное сопротивление якорной цепи, состоящее из сопротивления реостата гр и внутреннего сопротивления якоря /"я (сюда также входят сопротивления обмоток последовательного возбуждения, дополнительных полюсов и компенсационной).

9.4. Эквивалентная схема импульсного трансформатора с учетом внутреннего сопротивления источника и паразитной емкости выхода

Эквивалентные преобразования активных двухполюсников. Моделью реального источника, часто используемой в теории цепей, служит активный двухполюсник, который образован последовательным соединением идеального источника напряжения с комплексной амплитудой Ё и некоторого внутреннего сопротивления

Теорема Тевенина. Формулировка ее такова: произвольный линейный двухполюсник, содержащий источники тока и (или) напряжения, может быть заменен активным двухполюсником, состоящим из одного источника ЭДС Ё и последовательно включенного внутреннего сопротивления Z,. Значение Ё численно совпадает с напряжением холостого хода исходного двухполюсника. Сопротивление Z{ равно входному сопротивлению двухполюсника при отсутствии источников, т. е. при замене источников ЭДС идеальными проводниками и разрыве тех ветвей, которые содержат источники тока.

и примите во внимание, что переменная составляющая коллекторного тока гк=5и. Пренебрегите влиянием внутреннего сопротивления транзистора.