Внутренней окружности

для определения сопротивления и внутренней индуктивности якоря при переходных процессах, которые существенно отличаются от известных выражений для соответствующих статических параметров Дя = 4/я/ла/)2 и La = u.a/fl/8n:. Последние справедливы в случае равномерного распределения Jz^Jz(r) по сечению якоря. В (5.15) обозначено: /я, D — длина и диаметр активного участка якоря (между плоскостями токосъемов УМ), ^! = 2,4 — первый нуль функции Бесселя /0(?;) первого рода нулевого порядка*.

внутренней индуктивности цилиндрического

Для определения внутренней индуктивности, соответствующей внутреннему потоку, при d ;> г0 поле внутри провода линии может вычисляться как поле уединенного провода, так как поле, создаваемое вторым проводом внутри первого, по сравнению с полем первого, пренебрежимо мало. Тогда элементарный поток внутри провода

6-6. Зависимость сопротивления и внутренней индуктивности цилиндрического проводника от частоты тока.

б) для двухпроводной линии (в рассматриваемый участок входят два провода — прямой и обратный, поэтому выражение для внутренней индуктивности (13-66) необходимо умножить на два)

Полная собственная индуктивность прямого провода длиною / с учетом внутренней индуктивности (см. (13-66)

Полная собственная индуктивность кольца с учетом внутренней индуктивности

Пример 22. По уединенному с постоянной ц цилиндрическому проводу радиусом К, длиной I протекает ток / ( 2.6). Вывести формулу для определения внутренней индуктивности провода, обусловленной потокосцеплением в теле самого провода.

почти активная с небольшой емкостной составляющей для компенсации внутренней индуктивности машины, во втором случае на грузка чисто индуктивная и в третьем случае чисто емкостная.

Уменьшить влияние составляющей температурного коэффициента (ТК) внутренней индуктивности на ТКИ катушки можно, если использовать ленточный токопровод. В катушках с таким токопроводом a.L,B,t— (2*-=-5) • 10~6 1/град, т. е. заметно меньше ам«.

Расчет ТКИ должен производиться с учетом всех возможных составляющих, например, для однослойной катушки нужно учитывать температурные изменения геометрических размеров токопро-вода (аг,г,г), внутренней индуктивности (az,,B,t) и собственной емкости катушки (az,,ce,t) з

Соединение отдельных проводников одной фазы обмотки между собой и взаимное расположение обмоток всех трех фаз статора можно проследить с помощью развернутой схемы обмотки статора двухполюсного асинхронного двигателя, изображенной на 10.5, а. Обозначения на рисунке: пО — длина внутренней окружности сердечника статора; / — длина сердечника статора, цифры от 1 до 24 — пазы.

На 10.10,и и в изображены картины магнитных полей и векторные диаграммы для моментов времени, соответствующих точкам 2 и 3 (см. 10.9) На !0.(О,s — с приведены графики распределения магнитных индукций вдоль воздушного зазора двигателя (кО — длина внутренней окружности сердечника статора), образованных током каждой фазы, и результирующего поля соответственно для моментов времени, отмеченных точками 5, 6, 7 (см. 10.9). Пунктирными линиями обозначены магнитные индукции, соответствующие положительным направлениям тока при их амплитудных значениях, сплошными линиями — магнитные индукции, соответствующие действительным направлениям тока. Для момента времени, соответствующего точке 5 (см. 10.9), ток фазы А положительный и равен амплитудному значению, токи фаз В и С отрицательные и равны половине амплитудного значения. Поэтому амплитуда магнитной индукции фазы А составит Вт и график поля совпадает с положительным направлением магнитных индукций, амплитуды магнитной индукции фаз В и С составят BJ2, а их графики будут повернуты на 180"' по отношению к положительным направлениям. Результирующее

нитопровод трансформатора, из тонких листов электротехнической стали ( 18.2). Листы имеют форму колец с пазами, симметрично расположенными вдоль внутренней окружности. В пазы пакета ста-

В машинах с /1 = 315-4-450 мм применяют эксцентричный воздушный зазор, при котором центры радиусов полюсной дуги и внутренней окружности сердечника статора не совпадают ( 11-8); в этом случае зазор имеет наимеьшее значение 6' под

средней мощности каждый лист штампуется в виде кольца с пазами вдоль внутренней окружности. На 12-3, б дан лист статора с пазами одной из применяемых форм.

поле сердечники набираются из изолированных друг от друга листов электротехнической стали толщиной 0,5 или 0,35 мм. На внутренней окружности листов сердечника статора ( 1.2) или на наружной окружности листов сердечника ротора штампуются пазы 3 и 4, в которых затем укладываются обмотки, служащие для проведения электрического тока. Обычно обмотки выполняются из меди, алюминия или их сплавов.

В машинах с /1 = 315-^450 мм применяют эксцентричный воздушный зазор, при котором центрьк радиусов полюсной дуги и внутренней окружности сердечника статора не совпадают ( 11-8); в этом случае зазор имеет наимеьшее значение б' под

цилиндра. Между станиной и сердечником обычно оставляют зазор, через который проходит охлаждающий воздух. Для уменьшения потерь на вихревые токи магнитопровод набирают из тонких (0,5мм) листов электротехнической стали, изолированных друг от друга лаком. В пазы, вырезанные по внутренней окружности статора, укладывают обмотку 3. У двухполюсной машины обмотка статора состоит из трех катушек, сдвинутых на углы 120°, у че-тырехполюсной — из шести катушек, сдвинутых на 60°, у шести полюсной — из девяти катушек и т. д. Обмотку в пазах статора закрепляют клиньями.

В обмотках машин переменного тока катушечные группы, лежащие под разными полюсами, содержат одинаковое число катушек и занимают одинаковые дуги на внутренней окружности статора или ротора (или число пазов), поэтому катушечные группы симметричны и в них наводятся одинаковые ЭДС. Эти группы можно соединить последовательно или параллельно.

в виде кольца с пазами вдоль внутренней окружности, На 12-3,6 дан лист статора с пазами одной из применяемых форм.

Обмотку статора укладывают в его пазы, распределенные равномерно по внутренней окружности статора (см. 22.3). Для построе-