Выходного отверстия

Заметим, что дифференцирование будет тем точнее, чем меньше т, но при уменьшении г снижается выходное напряжение «вых. При подаче на вход дифференцирующей rC-цепи ряда прямоугольных импульсов 5.13,6 форма выходного напряжения будет иметь вид, представленный на 5.13, в.

Заметим, как и при дифференцировании, что чем точнее проводится интегрировгдаие, тем меньше выходное напряжение ивш. Форма выходного напряжения интегрирующей rC-цепи при подаче на вход серии прямоугольных импульсов ( 5.14, б) показана на 5.14, в.

максимального выходного напряжения возможно при условии rl = г2 = /• и С\ = С2 = С при так называемой квазирезонансной частоте ы0 = 1/гС, при этом /0 = со0/2л. Зависимость выходного напряжения от частоты представлена на 5.15. б. Избирательные rC-цепи широко используются в избирательных усилителях.

Феррорезонансные стабилизаторы просты по устройству, надежны в работе, имеют относительно небольшую стоимость и практически неограниченный срок службы. К недостаткам следует отнести несинусоидальность формы кривой выходного напряжения и относительно большую массу.

Для получения указанных выше зависимостей выходного напряжения от угла поворота может быть использована одна и та же машина с двумя обмотками на статоре и двумя на роторе при соответствующих схемах их включения. Вращающиеся трансформаторы применяются в системах автоматического управления, в устройствах вычислительной техники для решения геометрических и тригонометрических задач и т. д.

а — неуравновешенный мост; б — изменение полярности выходного напряжения моста; в — мост с

вектора выходного напряжения Udc по отношению к вектору напряжения Uaft на входе фазовращателя ( 6.17, а). Фазовращатель имеет две параллельные ветви. В первой ветви имеются два одинаковых по характеру элемента с равными по величине сопротивлениями Xi. Допустим, что это два емкостных элемента С\. Вторая ветвь состоит из последовательного соединения резистивного элемента с переменным сопротивлением г2 и емкостного элемента с сопротивлением Х2-

9.7. График выходного напряжения диодного ограничителя

Поскольку для рассматриваемой цепи выполняется условие гн ^> г0гР, все напряжение с входа четырехполюсника практически передается на его выход, т.е. цвых ж ывх. При цвх > ?4 диод Д5 имеет очень малое сопротивление и ток, создаваемый источником входного напряжения, замыкается первой ветвью. Так как сопротивление первой ветви в этом случае много меньше величины гогр, падение напряжения на ограничительном резисторе практически равно напряжению ивх. Напряжение на первой ветви, а следовательно, и на включенном параллельно ей резисторе гн будет равно ?4. График изменения выходного напряжения этой цепи, называемой ограничителем, показан на 9.7.

При дальнейшем изменении входного напряжения, когда ивх < Eit выходное напряжение вновь становится практически равным ывх. В отрицательный полупериод, пока входное напряжение не окажется равным по величине ?2, будет выполняться условие мвых « ывх. При мвх = Е2 диод Д2 открывается, его сопротивление практически равно нулю и выходное напряжение ывых = ?2. Продолжая эти рассуждения, можно показать, что кривая изменения выходного напряжения имеет трапецеидальную форму. Если амплитуда входного напряжения много больше ?4 и ?2, то получаемое на выходе ограничителя периодическое несинусоидальное напряжение имеет форму кривой, близкую к прямоугольной.

Первым способом (наиболее наглядным) представления периодических несинусоидальных электрических величин являются графики зависимости их мгновенных значений от времени. На 9.3 и 9.5 изображены графики тока и напряжения на нагрузочном резисторе соответственно однополупериодного и двухполупериод-ного выпрямителей. На 9.7 изображен график выходного напряжения диодного ограничителя, которое имеет трапецеидальную форму. График пилообразного напряжения, получаемого при заряде и разряде конденсатора (см. § 8.3), был приведен на 8.9.

Прикрытием задвижки на выходе поршневого насоса нельзя изменять его подачу, зависящую только от частоты вращения п. При неизменной подаче насоса уменьшение площади сечения выходного отверстия будет приводить к росту давления, что может вызвать выход насоса из строя с предварительной перегрузкой приводного электродвигателя. Здесь режим установки можно регулировать, изменяя число работающих насосов, меняя цилиндры насосов, применяя регулируемый электропривод.

В поршневом расходомере ( 40) поршень 4 перемещается в корпусе / в вертикальном направлении и при своем движении регулирует размер выходного отверстия 10. При этом входное отверстие 2 остается неизменным.

времени. В этих уравнениях: Тя — температура газов, К; V — объем камеры, м3; N — мощность электрической дуги, Вт; с — коэффициент, учитывающий долю мощности электрической дуги, расходуемую на нагрев газов в камере (с=0,1); су— удельная теплоемкость при постоянном объеме, ккал/(кг-град); А — площадь выходного отверстия, м2; Тд — функция истечения газов (безразмерная); Тдо — начальная температура в камере, К, (ТДО=293К); Rn — газовая постоянная, ккал/(кг-град) [для воздуха /?д=0,069 ккал/(кг-град)]; Ср — удельная теплоемкость при постоянном давлении, ккал/(кг-град). Если пренебрегают зависимостью величин ср, Су, к от давления, то принимают, что эти величины являются лишь функцией температуры. Зависимости ср, су=/(Тд) можно аппроксимировать уравнениями

Способы локализации действия электролита на поверхность полупроводника могут быть весьма разнообразны. Один из них — метод виртуального (мнимого) катода, применяемый для прецизионного профилирования поверхности ( 2.18). Пластину полупроводника помещают в ванну анодной ячейки А, заполненную электролитом. Катодная ячейка К отделена от анодной и соединяется с ней лишь трубкой с электролитом, которая и является в данном случае виртуальным катодом. Таким образом, гальваническая связь между анодной и катодной ячейками осуществляется только через электролит. Если удельное сопротивление электролита существенно больше удельного сопротивления полупроводника, то его растворение происходит только в непосредственной близости от виртуального катода. Изменяя форму выходного отверстия катодной трубки или перемещая ее по заданной программе вдоль поверхности полупроводника, можно с достаточной точностью получать практически любой сложный профиль или вытравливать сквозные отверстия на глубину до 400 мкм.

5 — поперечное сечение выходного отверстия, м2. 'I учетом (6.21) формула (6.20) может быть представлена в вид;

где (?„— см. (6.17); S — поперечное сечение выходного отверстия, м2. С учетом (6.21) формула (6.20) может быть представлена в виде

Основное влияние на процесс гашения оказывают давление и скорость истечения воздуха, собственная частота отключаемой цепи, расстояние между контактами, площадь выходного отверстия и направленность струи.

С увеличением выходного отверстия растет скорость истечения потока воздуха, условия гашения улучшаются.

На 19-1 показано соотношение между напором Я и внутренним давлением воды р. Для ковшовых турбин плоскость сравнения О — О целесообразно провести через центр выходного отверстия сопла ( 19-1,а), а для реактивных турбин — совместить с уровнем НБ ( 19-1,6).

Основное влияние на процесс гашения оказывают давление и скорость истечения воздуха, собственная частота отключаемой цепи, расстояние между контактами, площадь выходного отверстия и направленность струи.

С увеличением выходного отверстия растет скорость истечения потока воздуха, условия гашения улучшаются.