Включенными элементами

органа, зоной каскадного действия и мертвой зоной OHM междуфазного комплекта. Коэффициенты чувствительности k4 определяются для двух режимов: при включенных выключателях с обеих сторон цепей и в режиме каскадного отключения, когда выключатель с противоположной стороны поврежденной цепи уже отключен. В первом случае достаточно обеспечить необходимый &ч при КЗ в точке /СР,Ч, где чувствительности защит обеих сторон линии одинаковы (предложено в ЭСП Т. Н. Дородновой и Э. П. Смирновым)^ При этом учитывается, что при КЗ в других местах цепей чувствительность одной из защит будет увеличиваться. Нетрудно показать, что положение точки /СР;Ч, характеризуемое расстоянием /Р,ч от шин, например, подстанции Б ( 8.14,а), определяется как /Р,чБ =[/С,ЗА/(/С,ЗА +

На секционных выключателях при наличии специальных защит шин, а также на шиносоединительных нормально включенных выключателях при наличии обходных защиты имеют другое основное назначение: обеспечение в аварийных ситуациях более полноценного (например, лучшего по чувствительности) удаленного дальнего резервирования путем разрезания (деления) шин на части ши-носоединительными и секционными выключателями. Часто это достигается совместно с местным дальним резервированием, например защитами от внешних КЗ на трансформаторах, автотрансформаторах, которые, как указывалось в гл. 12 и 13, с меньшей выдержкой времени действуют на секционные, шиносоединительные выключатели и толь-

При замыканиях на землю комплект от междуфазных повреждений выводится из действия комплектом от замыканий на землю с помощью реле КА6 и KV7. При отключении одного из выключателей поперечная дифференциальная защита должна быть выведена из работы. Это осуществляется автоматически контактами реле KL15 и KL16, обмотки которых обтекаются током при включенных выключателях Q/ и Q2, при этом контакты реле K.L15 и КЫ6 замкнуты. При отключении одного из выключателей реле KL15 или KL16 отпадает и снимает оперативный ток с защиты.

При полностью собранной схеме защиты и включенных выключателях, на которые должна действовать защита, следует «прокачать» газовое реле путем нагнетания в реле воздуха. Для этого автомобильным насосом через верхний кран реле накачивается воздух. Вытеснение масла воздухом можно наблюдать через смотровое стекло. При вытеснении примерно 400 см3 (у реле Бухгольца—300 см3) должен сработать сигнал. При продолжении вытеснения масла должен сработать отключающий контакт реле и должны отключиться соответствующие выключатели.

Проверка чувствительности. Чувствительность защиты оценивается коэффициентом чувствительности пускового органа, зоной •каскадного действия и мертвой зоной органа направления мощности. 'Коэффициенты чувствительности определяются для двух режимов: при включенных выключателях с обеих сторон цепей и в режиме каскадного отключения, когда выключатель с противоположной стороны цепи уже отключен. В первом случае достаточно обеспечить необходимый к,', мин при к. з. в точке Хр. ч, где чувствительности защит обеих сторон линии одинаковы (предложено Т. Н. Дород-новой и Э. П. Смирновым [Л. 378]). При этом учитывается, что в случаях к. з. в других местах цепей чувствительность одной из защит будет увеличиваться. Нетрудно показать, что положение точки /СР. ч, характеризуемое расстоянием /р ч от шин, например, подстанции Б ( 6-25, а), определяется как

При всех включенных выключателях расчет токов фидеров производится по формулам (9.68)—(9.72). Ниже приводится программа,

При включенных выключателях В-1 и 5-2 для генератора примем режим подъема возбуждения. По кривым 10-16,а для t =0,5 сек. при 1^=2 находим Et=l,22Hxt=0,29.

органа, зоной каскадного действия и мертвой зоной OHM междуфазного комплекта. Коэффициенты чувствительности k4 определяются для двух режимов: при включенных выключателях с обеих сторон цепей и в режиме каскадного отключения, когда выключатель с противоположной стороны поврежденной цепи уже отключен. В первом случае достаточно обеспечить необходимый k4 при КЗ в точке Кр.ч, где чувствительности защит обеих сторон линии одинаковы (предложено в ЭСП Т, Н. Дородновой и Э. П. Смирновым). При этом учитывается, что при КЗ в других местах цепей чувствительность одной из защит будет увеличиваться. Нетрудно показать, что положение точки /СР,Ч, характеризуемое расстоянием /Р)Ч от шин, например, подстанции Б ( 8.14,а), определяется как /р,чб =[/Сза/(Л:за +

На секционных выключателях при наличии специальных защит шин, а также на шиносоединительных нормально включенных выключателях при наличии обходных защиты имеют другое основное назначение: обеспечение в аварийных ситуациях более полноценного (например, лучшего по чувствительности) удаленного дальнего резервирования путем разрезания (деления) шин на части ши-носоединительными и секционными выключателями. Часто это достигается совместно с местным дальним резервированием, например защитами от внешних КЗ на трансформаторах, автотрансформаторах, которые, как указывалось в гл. 12 и 13, с меньшей выдержкой времени действуют на секционные, шиносоединительные выключатели и толь-

5. Проверить взаимодействие устройств защиты и АПВ при неустранившемся к. з. (в одном случае) и устранившемся (в другом). Резисторы 20, 21 и 22 ( 5-5) отрегулировать так, чтобы после замыкания выключателя 2Р при включенных выключателях IP и реле 4 токовое реле 6 надежно замыкало контакты.

6-22. К задаче 6-26. Изменение тока в месте короткого замыкания и токов в выключателях В-1 и В-2 при перемещении точки короткого по цепи / линии передачи. Сплошные линии — при всех включенных выключателях; пунктирные линии — при отключенном выключателе В-1.

Во втором ^случае после отключения поврежденного участка АБ ток /к в защите 3 исчезает ( 5.4, б) и она возвращается в исходное состояние. После успешного АПВ участка АБ в защите 3 появляется ток запуска ll, определяемый оставшимися включенными элементами подстанции Б. Выражая /з через /Рабт<« линии АБ и коэффициент запуска k3, получаем выражение для отстройки от него:

Напряжение на выходе выпрямительной схемы «в, как и при работе на активную нагрузку, по форме совпадает с огибающей э. д. с. всех фаз вторичной обмотки трансформатора ( IV. 1, б). Это напряжение распределяется между последовательно включенными элементами RH и L. Его постоянная составляющая (/н.ср (показана на IV. 1, б штрихпунктиром) делится пропорционально величинам сопротивления RH и активного сопротивления обмотки дросселя rL, которое

Кварцевый резонатор можно описать эквивалентной электрической схемой ( 4.27, а). Как видно из схемы, он представляется последовательно включенными элементами LKB, СКВ, гкв, шунтированными емкостью кварцедержателя С0-Т. е. кварцевый резонатор может иметь два резонанса: резонанс напряжений, когда элементами контура служат индуктивность LKB и емкость кварца Скв, и резонанс токов, когда индуктивность кварца образует с емкостью С0 параллельный резонансный контур. Так как Со^>Скв, частоты резонансов мало отличаются друг от друга.

Если диоды или тиристоры включаются на достаточно высокие напряжения, то они могут соединяться последовательно. Для более равномерного распределения обратного напряжения между элементами, параметры которых могут значительно отличаться друг от друга, параллельно им иногда включают резисторы, рассчитанные на токи, в несколько раз большие обратных токов элементов ( 18-16,6). С целью более равномерного распределения токов между параллельно включенными элементами последовательно с ними иногда включают резисторы с небольшими сопротивлениями.

Из 9.8, б видно, что в интервале значений Я0/а«#35 — 60 на кривой есть неприкрытый другими ветвями падающий участок. Физически падающий участок появился вследствие перераспределения переменного напряжения между последовательно включенными элементами цепи переменного тока и влияния Вт на В„.

включаются на достаточно высокие напряжения, то они могут соединяться последовательно. Для более равномерного распределения обратного напряжения между элементами, параметры которых могут значительно отличаться друг от друга, параллельно им иногда включают сопротивления, рассчитанные на токи, в несколько раз большие обратных токов элементов ( 18-10, б). С целью более равномерного распределения токов между параллельно включенными элементами последовательно с ними иногда включают небольшие сопротивления.

В практике последовательное и согласное включение источников применяют для увеличения подводимого к приемнику напряжения. Для большей общности рассуждений рассмотрим схему 2.2, а с двумя согласно и одним встречно включенными элементами. Для упрощения этой схемы все последовательно соединенные активные элементы можно заменить одним активным эквивалентным элементом ( 2.2,6) с э. д. с., равной алгебраической сумме э. д. с. отдельных элементов:

Для схем с последовательно включенными элементами ударный ток подсчитывается по выражению

Во втором сл>чае после отключения поврежденного участка АБ ток /к в защите 3 исчезает { 5.4,6) и она возвращается в исходное состояние. После успешного АПВ участка АБ в защите 3 появляется ток запуска 13, определяемый оставшимися включенными элементами подстанции Б. Выражая /3 через /раб max линии АБ и коэффициент запуска k3, получаем выражение для отстройки от него:

Преднамеренные отключения элементов схемы, на которые могут накладываться аварийные отключения других элементов, существенно влияют на показатели надежности. Технико-экономическая оценка количества недоотпущенной электроэнергии вследствие таких перерывов электроснабжения отличается от таковой при внезапных перерывах, методика расчета показателей которых приведена выше. Поэтому целесообразно показатели надежности для таких состояний схемы определять отдельно, но используя результаты структурного анализа для схем со всеми включенными элементами, т.е. информацию о составе основных и дополнительных сечений.

ких состоянии схемы определять отдельно, но используя результаты структурного анализа для схем со всеми включенными элементами, т. е. информацию о составе основных и дополнительных сечений.