Выбирается несколько

Механическая характеристика асинхронного двигателя, построенная по (1.48), представлена на 1.9. Скольжение Smax, соответствующее максимальному моменту, обычно равно 0,15...0,2, т. е. активное сопротивление ротора г2 выбирается небольшим для уменьшения потерь в нем и повышения коэффициента полезного действия. В номинальном режиме скольжение равно 0,01...0,04, т. е. электрические потери в роторе относительно небольшие. Частота ЭДС в обмотке ротора при этом очень мала: /2=s/i«*0,5...2,0 Гц, и потерями в стали можно пренебречь. Угловая скорость ротора

Измерение частоты единичного усиления производится по схеме, изображенной на 7.7. Напряжение на выходе УВых выбирается небольшим, чтобы ОУ работал заведомо в линейном режиме. Запас по линейным • искажениям ОУ можно определить из отношения ?Лых/1/вх. При увеличении сигнала на входе ОУ в два раза это отношение не должно изменяться. Кроме того, форму выходного напряжения ОУ можно контролировать с помощью осциллографа.

щая ломаная с достаточно хорошим приближением отображает экспериментальную кривую. На практике число участков выбирается небольшим (3—5), что, естественно, делает метод достаточно грубым. Однако обычно простота анализа при такой аппроксимации окупает ошибки, сопутствующие этому методу.

Возврат элемента времени в исходное положение происходит при закрытии триода Т3. При этом триод Т\ открывается, конденсатор С разряжается через резистор R^ и цепь эмиттер — коллектор Т\. Потенциал точки а после разряда конденсатора снова равен —6 в, за счет чего закрывается диод Д и открывается триод Т2. Сопротивление /?4 выбирается небольшим и служит для ограничения начального тока разряда через триод до допустимой величины. Кроме того, благодаря наличию /?4 элемент времени имеет небольшое время возврата tB (см. 9.45). В некоторых случаях наличие этого времени необходимо для надежного возврата триггера схемы «память» от элемента времени, запускаемого этим же триггером.

щая ломаная с достаточно хорошим приближением отображает экспериментальную кривую. На практике число участков выбирается небольшим (3—5), что, естественно, делает метод достаточно грубым. Однако обычно простота анализа при такой аппроксимации окупает ошибки, сопутствующие этому методу.

нисколько увеличивает потери двигателя и износ щеток. Число ступеней пускового реостата с целью упрощения схемы пуска и удешевления аппаратуры в автоматизированных установках выбирается небольшим (обычно 2—3 ступени).

несколько увеличивает потери двигателя и износ щеток. Число ступеней пускового реостата с целью упрощения схемы пуска и удешевления аппаратуры в автоматизированных установках выбирается небольшим (обычно 2—3 ступени).

Характерной конструктивной величиной центробежного вентилятора является отношение выходного и входного диаметров межлопастных каналов рабочего колеса D2/ D{. В обычных конструкциях это отношение выбирается небольшим (1,2—1,45), радиальная длина лопасти составляет (0,084—0,16) D2.

дуемые солнечные элементы. На фронтальный слой по выбранной контактной технологии наносятся металлические полоски с шагом 1Г. К полоскам, отстоящим друг от друга на расстояние не менее 31г, подсоединяется источник тока. Размер образца /2 выбирается небольшим, чтобы продольное сопротивление полосок не оказывало влияния на результаты измерений (напряжение U: не должно меняться при подсоединении зондов к различным участкам крайних полосок). Пропускаемый ток / течет только по фронтальной п- или ^-области образца, поскольку весь остальной объем изолирован областью объемного заряда р—тг-перехода. Значение напряжения U^ на 2.9 складывается из падения напряжения на двух контактных сопротив-

Селекторы импульсов синхронизации на лампах. Амплитуда синхроимпульсов составляет 25?'6 максимального размаха полного телевизионного сигнала. Так как для получения изображения нормальной контрастности на модулирующий электрод кинескопа подается видеосигнал амплитудой 40—60 В, то амплитуда синхроимпульсов в полном сигнале составляет 10—15 В. В телевизорах, где селекторы выполнены на электронных лампах, напряжение полного телевизионного сигнала с синхроимпульсами положительной полярности с выхода видеоусилителя подается на управляющую сетку пентода ( 3-51, а). Напряжение на его экранирующей сетке и на аноде выбирается небольшим. При этом анодный ток прекращается при отрицательном напряжении на управляющей сетке Uci ^ 7,5 -;- 10 В. Положительные импульсы синхронизации вызывают появление Сеточных токов, которые заряжают конденсатор Ci до напряжения, равного амплитуде полного видеосигнала. Благодаря этому пентод оказывается закрытым этим напряжением и открывается только синхроимпульсами, амплитуда которых превышает напряжение отсечки. В анодной цепи пентода JIi получаются импульсы тока, соответствующие импульсам синхронизации ( 3-51, б).

Ток электронного луча обычно выбирается небольшим (0,1— 0,3 мка). Так как коэффициент вторичной эмиссии мозаики больше единицы, можно было бы ожидать, что при развертке неосвещенной поверхности мишени потенциал ее примет равновесное значение, несколько превышающее потенциал коллектора.

Резиновые шарики, диаметр которых выбирается несколько больше, чем внутренний диаметр трубок конденсатора загружаются во входную камеру конденсатора. Шарики захватываются потоком воды,

выше тем, что в нем торможение определяется как разность ранее использованных /торм и /д. При этом новое значение &ТОрм обычно выбирается несколько большим. Отличительной особенностью варианта является близкое

* ныи ток срабатывания К.А2 ЛД выбирается несколько

Пробой одного диода вызывает пробой остальных диодов. Для обеспечения надежной работы каждый из последовательно включенных диодов необходимо шунтировать высокоомным резистором Rm ( 166. //). Сопротивление резистора выбирается несколько меньшим обратного сопротивления диода. В этом случае обратные напряжения на диодах будут одинаковыми.

Работа схемы на подъем или опускание не имеет принципиальных различий и осуществляется включением промежуточных контакторов ПВ или ПН кнопками Вп или Н3. Контроль за процессом пуска двигателя производится с помощью РВП, выдержка времени которого па отключение выбирается несколько больше, чем время разгона двигателя при нормальных условиях. В случае затягивания пуска РВП отключает конгякторы ПВ или ПН, в результате чего двигатель отключается от сети.

Работа схемы на подъем или опускание не имеет принципиальных различий и осуществляется включением промежуточных контакторов ПВ или ПН кнопками Вп или Н3. Контроль за процессом пуска двигателя производится с помощью РВП, выдержка времени которого па отключение выбирается несколько больше, чем время разгона двигателя при нормальных условиях. В случае затягивания пуска РВП отключает конгякторы ПВ или ПН, в результате чего двигатель отключается от сети.

Напряжение на второй управляющий электрод Э2 подается через сопротивление R^ и выбирается несколько меньше величины, требуемой для зажигания разряда в тиратроне (точка А на 3.8, б). При подаче на электрод Э2 положительного импульса напряжения требуемой величины через разделительный конденсатор между анодом и катодом зажигается тлеющий разряд (точка В).

При расчете RK опт интегральное значение зарядной емкости Ск и наименьшая величина Р;унаим определялись следующим образом. По справочным данным наибольшее значение дифференциальное емкости Ск[/ =50пФпри UKQ = 5В. При вычислении Скп напряжение коллекторного перехода выбирается несколько меньшим Ек, так как потенциал коллектора закрытого транзистора ?/кэ<; Ек из-за перепада напряжения, образуемого током /о н- Следовательно, можно считать в данном примере U кб = 5 В и Ски — 50 пФ. Для сплавных транзисторов интегральная емкость вдвое больше дифференциальной. Следовательно, Ск п = 2С„ ц — 100 пФ.

б) Волновые обмотки. Волновая коллекторная обмотка состоит из таких же по форме секций (катушек), как и волновая многофазная обмотка переменного тока (см. § 22-4, 22-7). Секции этой обмотки отличаются от секций петлевой обмотки только формой выводов (см. 64-4). Ширина секции ylt как и в других коллекторных обмотках, выбирается несколько меньшей, чем полюсное деление yl ^ т = 2э/2р.

Таким образом, этот вариант отличается от рассмотренного выше тем, что в нем торможение определяется как разность ранее использованных ]УТорм и /д. При этом новое значение ?ТОрМ обычно выбирается несколько большим. Отличительной особенностью варианта является близкое

ный ток срабатывания КА2 ]11Ч выбирается несколько большим /з. Третья ступень защиты осуществляется органом тока К.АЗ и органом выдержки времени КТЗ. Ее основным назначением является реагирование на внешние несимметричные КЗ, не отключенные защитами предыдущих поврежденных элементов (например, повышающих трансформаторов, линий и т.п.). Выбор тока срабатывания КАЗ с учетом всех условий является достаточно сложным (см., например, [10]). При выборе учитывается необходи-