Выяснения возможности

Для выяснения характера изменения мощности Рпр выразим ее следующим образом:

А и Б включаются в сеть однофазного тока. Ток, возникающий в обмотках / двигателей, создает неподвижное в пространстве пульсирующее с частотой сети магнитное поле, которое наводит в обмотке ротора ЭДС и ток. Однако легко показать, используя правила правой и левой руки, что в результате взаимодействия тока ротора с магнитным полем возникают силы ( 10.40, а), результирующий момент которых относительно оси вращения оказывается равным нулю. Без дополнительных устройств двигатели не развивают момента и самостоятельно разогнаться не могут. Если же ротору внешним усилием придать небольшую скорость, он начнет развивать момент и разгонится самостоятельно до установившейся скорости, определяемой моментом нагрузки. Это объясняется тем, что в обмотке ротора вследствие того, что она пересекает магнитное поле, возникают еще одна ЭДС и ток и в результате взаимодействия этого тока с полем статора создается вращающий момент. Для выяснения характера зависимости п =/(М) (механической характеристики двигателя) производят разложение пульсирующего магнитного потока на два вращающихся потока. Неподвижный в пространстве, изменяющийся во времени синусоидально магнитный поток эквивалентен двум одинаковым неизменным по значению и вращающимся в разные стороны с постоянной угловой частотой магнитным потокам ( 10.40,6), которые равны половине амплитудного значения неподвижного потока.

Полученные в предыдущем параграфе частотные характеристики цепей L, С без потерь могут быть использованы для выяснения характера частотных характеристик реальных электрических цепей

А и Б включаются в сеть однофазного тока. Ток, возникающий в обмотках 1 двигателей, создает неподвижное в пространстве пульсирующее с частотой сеты магнитное поле, которое наводит в обмотке ротора ЭДС и ток. Однако легко показать, используя правила правой и левой руки, что в результате взаимодействия тока ротора с магнитным полем возникают силы ( 10.40, а), результирующий момент которых относительно оси вращения оказывается равным нулю. Без дополнительных устройств двигатели не развивают момента и самостоятельно разогнаться не могут. Если же ротору внешним усилием придать небольшую скорость, он начнет развивать момент и разгонится самостоятельно до установившейся скорости, определяемой моментом нагрузки. Это объясняется тем, что в обмотке ротора вследствие того, что она пересекает магнитное поле, возникают еще одна ЭДС и ток и в результате взаимодействия этого тока с полем статора создается вращающий момент. Для выяснения характера зависимости п =/(М) (механической характеристики двигателя) производят разложение пульсирующего магнитного потока на два вращающихся потока. Неподвижный в пространстве, изменяющийся во времени синусоидально магнитный поток эквивалентен двум одинаковым неизменным по значению и вращающимся в разные стороны с постоянной угловой частотой магнитным потокам ( 10.40,6), которые равны половине амплитудного значения неподвижного потока.

Для выяснения характера изменения напряжения источника тока при разряде на основе экспериментальных данных графически строится зависимость разрядного напряжения от длительности раз-

согласно, а 1-я и 3-я — встречно. На 6.4, б изображена та же схема с тремя катушками, но без указания конструкции магнито-провода и направления намоток. Для выяснения характера работы катушек следует указать положительное направления всех трех токов и при помощи специальных значкоз — зажимы катушек. Если окажется, что токи в катушки входят одинаково по отношению к одинаковым меткам у зажимов катушек, го эти катушки включены согласно. Например, если на 6.4, б за положительные направления токов во всех трех катушках выСрать направления слева — направо, то согласно маркировке окажется, что 1-я и 2-я катушки работают согласно, так как токи в катуш си входят со стороны одинаковых для обеих катушек меток (звез;очки). Катушки /- я и 3-я работают встречно, так как через зажг мы, отмеченные одинаково (кружками), ток в катушку / входит, з из катушки 3 выходит. Катушки 2 и 3 работают согласно, так к IK ток входит в обе катушки через зажимы, отмеченные одинаково треугольниками.

Для выяснения характера нарастания амплитуды автоколебания удобно выразить огибающую Ua(f) через начальную амплитуду Ua0. Замечаем, что при t — 0 эта амплитуда равна

координатной системе ( 6-3) так, что провести по этим точкам достаточно плавную кривую ул = f (х) не представляется ВОЗМОЖНЫМ. Это затрудняет описание рассматриваемых зависимостей математическими выражениями и иногда исключает аналитическое решение задачи. Для выяснения характера подобных экономических зависимостей математическими методами

Полученные в предыдущем параграфе частотные характеристики цепей L, С без потерь могут быть использованы для выяснения характера частотных характеристик реальных электрических цепей при наличии активных сопротивлений. Мы видели (см. § 6.5), что при резонансе токов в случае g* 0 реактивное сопротивление контура равно нулю, а не бесконечности, как при g = 0. Поэтому вид частотных характеристик вблизи резонансных частот, при которых наступает резонанс токов, будет существенно отличаться от вида этих характеристик для случая g = 0. Активное сопротивление всей цепи в общем случае оказывается функцией частоты. Все эти обстоятельства осложняют исследование частотных зависимостей. Характер зависимости z, r, x от со при наличии конечного активного сопротивления при большой добротности элементов цепи показан на рис, 6.19. При этом можно под добротностью катушек при резонансной частоте со0 понимать отношение ее индуктивного сопротивления к ее активному сопротивлению, т. е. Q^ =

В переходном режиме входные сигналы измерительной части защиты изменяются во времени. Для выяснения характера прохождения сигналов через элементы защиты удобно, кроме временной функции сигнала, определить его частотный спектр. Такой частотный спектр находится в соответствии с прямым преобразованием Фурье:

Для выяснения характера корней, которые будут получены при решении, необходимо составить характеристическое уравнение и исследовать его известными методами. Коэффициенты уравнений установившегося режима связаны с коэффициентами характеристического уравнения исследуемой системы.

При обнаружении при земляных работах не отмеченных на планах и схемах кабелей, трубопроводов,: подземных сооружений необходимо приостановить работы до выяснения характера обнаруженных предметов, коммуникаций или сооружений и получения разрешения на производство работ, и поставить в известность об этом ответственного руководителя работ.

- для одиночных линий с соединительными муфтами - при КЗ в начале каждого участка (для выяснения возможности ступенчатого уменьшения сечения кабеля но длине линии);

Автоматическое повторное включение ланий. Применение АПВ на воздушных и кабельно-воздушных линиях позволяет восстановить электроснабжение в 60— 90% всех аварийных отключений воздушных линий. Проверка возможностей АПВ линий передачи требует расчета режима системы: проверки ее устойчивости и устойчивости асинхронных двигателей при перерыве электроснабжения, выяснения возможности самозапуска двигателей.

Для выяснения возможности реализации требуемой передаточной функции (12.34) с помощью четырехполюсника с сосредоточенными параметрами рассмотрим свойства этой функции на р-плоскости:

Для выяснения возможности построения защиты от асинхронного хода на основе датчика реактивной мощности рассмотрим диаграмму 8.12. Как правило, генератор работает с перевозбуждением и выдает в сеть и активную и реактивную мощность:

Исключить полностью вероятность таких обратных перекрытий на подстанциях, так же как и на линиях, не представляется возможным по технико-экономическим соображениям. Но уменьшить эту вероятность до приемлемых значений в обычных грунтах (р<1000 Ом-м) возможно при определенных размерах и конструкциях заземлителей подстанций. Очевидно, что для выяснения возможности использования для заземления молниеотводов заземлителей подстанций необходимо знать их импульсные характеристики.

Для выяснения возможности расчета импульсного сопротивления заземлителей в неоднородном грунте zH с использованием импульсных коэффициентом а , принятых по эквивалентному удельному сопротивлению рэ стационарного режима, рассмотрена закономерность расхождений между а э и действительным значением коэффициента сен- Для этого значения импульсных коэффициентов сен, полученные для заземлителей в неоднородном грунте, сравнивались с импульсными коэффициентами

Автоматическое повторное включение линий. Применение АПВ на воздушных и кабельно-воздушных линиях позволяет восстановить электроснабжение з go—90% всех аварийных отключений воздушных линий. Проверка возможностей АПВ линий передачи требует расчета режима системы: проверки ее устойчивости и устойчивости асинхронных двигателей при перерыве электроснабжения, выяснения возможности самозапуска двигателей.

Отмеченные выше исследования были предприняты с целью выяснения возможности создания схем на a-Si-ТПТ в интегральном исполнении. Исследователи пришли в выводу, что для практического использования как статические, так и динамические характеристики пока являются неудовлетворительными. Однако при оптимизации конструкции прибора и использовании высококачественных ТПТ можно достигнуть существенного улучшения параметров.

Отмеченные выше исследования были предприняты с целью выяснения возможности создания схем на a-Si-ТПТ в интегральном исполнении. Исследователи пришли в выводу, что для практического использования как статические, так и динамические характеристики пока являются неудовлетворительными. Однако при оптимизации конструкции прибора и использовании высококачественных ТПТ можно достигнуть существенного улучшения параметров.

Для выяснения возможности регулирования скорости вращения асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором следует обратиться к известным выражениям

тивным. Однако для выяснения возможности его использования в технологии, за исключением применения для травления Si, еще требуется проведение многочисленных исследований.