Выражение характеристики

Из этой структуры матрицы F следует, что при выводе уравнения токов резистивных элементов выражение, аналогичное (2.16), будет в данном случае иметь вид

выражение, аналогичное (9.4):

В вещательном ТВ М >> 1, при этом ? стремится к 1 (например, при М = 64 имеем g = 1,004). В результате получаем выражение, аналогичное (2.22) без учета потерь времени на обратные ходы разверток.

где q>K— контактная разность потенциалов между слоем и подложкой; [/—разность потенциалов, обусловленная освещением структуры. Константы интегрирования А, В и С можно определить, используя граничные условия (4.35), (4.36), (4.38). Воспользовавшись решением (4.37), получим выражение, аналогичное (4.34), характеризующее зависимость интенсивности света /0 от коэффициента поглощения а-1 при фиксированном значении фото-ЭДС, т. е. при Api(0)=const:

Для реализации модели необходимо правильно выбрать масштабные коэффициенты измеряемых величин. Предположим, что масштабным коэффициентом расхода q, л/с, аналогом которого является ток i, А, служит т7, с -А/л; для напора h, м, — масштабный коэффициент т/,, В/м, и для гидродинамического сопротивления R — коэффициент тк, Ом-л/(м-с). В этом случае выражение, аналогичное закону Ома, и/Ш;, ---= lr/(tnqmR) будет соответствовать выражению h = qR системы при условии, что m/, -= instil к. Два коэффициента могут быть выбраны произвольно, например т/, ~= — 220//1 для напря- pm._ r,.13i Схсма адектриче-кой цепи для моде-ЖСНИЯ 220 В И tnq — ДЛЯ лириванич участка сети водоснабжения токов порядка миллиампер; третий коэффициент т ц --- т^/т,}. По данным измерений находим интересующие нас величины, например hi = ui/mh. Если моделирующая цепь составлена только из резистивных элементов, то для ее питания можно использовать и неизменное напряжение переменного тока.

на -*—, получим выражение, аналогичное (VI. 157).

С учетом зависимости заряда Qn от напряжения канала получим выражение, аналогичное (3.10):

Подставляя значение функции уи, окончательно получаем выражение, аналогичное (2.52), т. е. yuXi = у. В частности, для распространенной погрешности у = 0,05 (5%) можно записать: х/ = 0,25; у и == 0,2. Зная граничное значение аргумента хл, нетрудно найти и предельный измеряемый диапазон температур, используя первое уравнение системы (2.85).

Аналогичным образом строят круговую диаграмму напряжения. Так, если в какой-то схеме изменяется по модулю сопротивление Z2 = z2e/4>2 в одной, например второй ветви, то для напряжения на участке ab этой схемы можно за писать выражение, аналогичное (4.39):

Для реализации модели необходимо правильно выбрать масштабные коэффициенты измеряемых величин. Предположим, что масштабным коэффициентом расхода q в литрах в секунду, аналогом которого является ток i в амперах, служит mq в секунда-амперах на литр; для напора h в метрах — масштабный коэффициент mh в вольтах на метр и для гидродинамического сопротивления R — коэффициент тк в ом-литрах на метр-секунду. В этом случае выражение, аналогичное закону Ома, u/mh = ir/(mqmR) будет соответствовать выражению h — qR системы при условии, что ть — mqmR. Два коэффициента могут быть выбраны произвольно, например mh = 220//г — для напряжения 220 В и mq — для токов порядка миллиампер; третий коэффициент mR = mh/mq. По данным измерений находим интересующие нас величины, например hl=ul/mh. Если моделирующая цепь составлена только из резистивных элементов, то для ее питания можно использовать и напряжение переменного тока неизменной амплитуды.

Если в (7.20) выражения fc(l+BK) и К./(\-\-BK) обозначить fcp и KF соответственно, то получится простое выражение, аналогичное (7.16):

Аналитическое определение коэффициентов связи между гармониками представляет большие трудности, так как необходимо иметь аналитическое выражение характеристики намагничивания. Поэтому целесообразно пользоваться графическим способом определения связей между гармониками. Если известна зависимость B=f(H) для синусоидального напряжения основной гармоники ( 9.3), то площадь криволинейного треугольника пропорциональна взаимной индукции обмоток. Кроме этого, при прямоугольной форме зависимости B=f(H) третья гармоника составляет Уз амплитуды первой, пятая — у5 и т. д. При линейной зависимости B=f(H) высшие гармоники отсутствуют. Исходя из этого, приближенно рассчитывается коэффициент связи между первой и третьей гармониками М\3'.

Аналитическое определение коэффициентов связи между гармониками представляет большие трудности, так как необходимо иметь аналитическое выражение характеристики намагничивания. Поэтому целесообразно воспользоваться графическим способом определения связей между гармониками. Если известна зависимость В =ДЯ) для синусоидального напряжения основной гармоники ( 8.3), то площадь криволинейного треугольника ?> пропорциональна взаимной индукции обмоток. Кроме этого, при прямоугольной форме зависимости В =ДЯ) третья гармоника составляет /3 амплитуды первой, пятая — '/5, и т.д. При линейной зависимости В = /Я) высшие гармоники отсутствуют. Исходя из этого, приближенно рассчитывается коэффициент связи между первой и третьей гармониками А/3:

получим окончательное выражение характеристики реле полного сопротивления:

Формула (2-21) представляет собой аналитическое выражение характеристики М = / (s). Посредством (2-21) можно построить механическую характеристику асинхронного электродвигателя со = / (М), учитывая соотношение между скольжением и угловой скоростью:

Обычно те или иные эквивалентные параметры находят либо по экспериментальным характеристикам (например, по вольт-амперным характеристикам для действующих значений), либо аналитически, если известно аналитическое выражение характеристики нелинейного элемента.

Все эти зависимости можно получить аналитически, если дано или найдено аналитическое выражение характеристики В (Я). Если, например, в уравнении (19-8) под х понимать индукцию В, а под у — напряженность H(t) = ЯР(?) +ЯУ (при этом коэффициент 6>0), то, полагая B=B0-\-Bmsm(ut, из выражения (19-10) легко найдем напряжен-

Аналитические методы предполагают либо аналитическое выражение характеристики нелинейного элемента, либо ее кусочно-линейную аппроксимацию.

Обычно те или иные эквивалентные параметры находят либо по экспериментальным характеристикам (например, по вольт-амперным характеристикам для действующих значений или для первых гармоник), либо аналитически, если известно аналитическое выражение характеристики нелинейного элемента.

Все эти зависимости можно получить аналитическим методом, если дано или найдено аналитическое выражение характеристики В (Я). Так, например, если в уравнении (5-10) под х понимать индукцию В, а под у —• напряженность Я = Яр+Яу (при этом коэффициент

Аналитические методы предполагают либо аналитическое выражение характеристики нелинейного элемента, либо ее кусочно-линейную аппроксимацию.

Рассмотрим простейший случай, когда электростанция G работает через двухцепную линию на шины бесконечной мощности ( 10.1, а). Условие постоянства напряжения на шинах системы (U = const) исключает качания генераторов приемной системы и значительно упрощает анализ динамической устойчивости. Схема замещения системы показана на 10.1, б. Генератор входит в схему замещения сопротивлением x'd и ЭДС Е' . Мощность, выдаваемая генератором в систему, равна мощности турбины и обозначена Ро, угол генератора - 50. Характеристика мощности, соответствующая нормальному (доаварийному) режиму, может быть получена из выражения (9.10) без учета второй гармоники, что вполне допустимо в практических расчетах. Принимая Е' = Е', получим выражение характеристики мощности в следующем виде: