Выражения показывает

ются следующим образом: $(Х = А, В, 2N, F), где X — переменная интегрирования, А, В, F — арифметические выражения, определяющие соответственно нижнюю и верхнюю границы интегрирования в подынтегральную функцию. При вычислении интеграл заменяется конечной суммой (по формуле Симпсона) с числом делений отрезка интегрирования 2N. Приказ выполнить какое-либо сложное действие называется оператором.

2.6(О). Периодический сигнале (t) на отрезке—Г/2^ <г<Г/2 задан выражением s(t) = U0(l—2\t\IT) ( 1.2.4). Получите выражения, определяющие коэффициенты Сп ряда Фурье для этого колебания. Постройте график частичной суммы ряда Фурье, содержащей постоянную составляющую и две гармоники низших номеров.

При определении характеристик электрического поля в диэлектрике это можно учесть, введя в выражения, определяющие электрическую силу, напряженность поля или потенциал [см. формулы (1.1), (1.3) и др.], вместо электрической постоянной во величину еа > ео, считая общий заряд равным заряду свободных частиц (Q = Q0).

неискаженной передачи информации по логической цепи из последовательно соединенных инверторов. Поскольку БТ является прибором, управляемым током, то выражения, определяющие Еп и /?„, имеют вид:

Приведенные зависимости установлены из рассмотрения схем с подогревателями смешивающего типа. При поверхностных подогревателях (когда образующийся в них конденсат отводится непосредственно в линию основного конденсата или питательной воды) выражения, определяющие энергетический коэффициент А и значения о , остаются такими же. Поэтому зависимость (4.23) действительна и в этом случае. Но так как при поверхностных подогревателях энтальпия питательной воды на выходе из подогревателя ниже А' , аналогичное рассмотрение приводит к тому, что в условиях оптимальной тепловой экономичности ДЛв в каждом подогревателе должно определяться по формуле г

Для того чтобы увязать между собой различные показатели режима турбины и получить возможность их представления в виде фазовых и универсальных характеристик, рассмотрим математические выражения, определяющие баланс мощности в гидротурбине.

Выражения (2.8) — (2.11) определяют так называемые угловые характеристики мощности электропередачи. Их попарное объединение для получения полных мощностей Si = Pi+/Qi и S2 = P2+/Q2 позволяет получить выражения, определяющие положение концов векторов S\ и Sa на комплексной плоскости при изменении угла бп (круговые диаграммы мощности). Из рассмотрения круговых диаграмм мощности для идеализированной линии без промежуточных нагрузок (Pi = P2=*P) вытекает, что

Здесь i — простая переменная, называемая индексом цикла; а, Ь, с — выражения, определяющие соответственно начальное значение, конечное значение и шаг изменения индекса цикла.

В формулы конструктивного расчёта трансформаторов входит средняя длина магнитной силовой линии сердечника 1С', приводим выражения, определяющие /с для различных случаев (Л24, стр. 304—306].

В формулы конструктивного расчёта трансформаторов входит средняя длина магнитной силовой линии сердечника /с; приводим выражения, определяющие 1С для различных случаев [Л24, стр. 304—306].

откладывают не вектор напряжения машины U, а находящийся с ним в противофазе вектор напряжения сети С/ь по отношению к которому активная составляющая тока электродвигателя находится в фазе ( 21.10). Сравнение векторных диаграмм синхронного генератора и синхронного электродвигателя показывает, что эти диаграммы отличаются только знаком угла ё между векторами напряжения и ЭДС: у нагруженного генератора этот угол положителен, т. е. поперечная ось ротора и соответственно вектор ЭДС Eq опережают вектор напряжения, а у нагруженного электродвигателя ось q и соответственно вектор ЭДС Eq отстают от вектора напряжения. Поэтому все аналитические выражения, определяющие характеристики синхронного генератора (см. гл. 20), справедливы и для синхронного электродвигателя (при соответствующем учете знаков). В частности, справедливы и выражения для угловых характеристик активной и реактивной мощностей, т. е. (20.12) и (20.13). Выражение (20.12) и соответствующая кривая (см. 20.20, в) показывают, что синхронные электродвигатели с явно выраженными полюсами обладают более жесткими угловыми характеристиками активной мощности, чем электро-

Анализ полученного выражения показывает, что в спектре этого колебания содержатся пять составляющих: несущее колебание с частотой 106 рад/с и две пары боковых частот (106 + 104) рад/с и (106 + 5- 104) рад/с; парциальные коэффициенты модуляции составляют 2-3/20 = 0,3 и 2-5/20 = 0,5. Спектральная диаграмма колебания показана на 3.6, векторная при t-0 — на 3.7. Так как в приведенном АМК Отах = 5 • 1 04 рад/с, ширина спектра Aco = 2Qmax= 105 рад/с. Среднюю мощность колебания можно рассчитать по формуле [1, § 3.2]

Анализ полученного после преобразований выражения показывает, что огибающая исходного физического сигнала

Анализ этого выражения показывает, что при q = 1 для всех гармоник k = 1. С увеличением числа q коэффициент распределения уменьшается до определенных пределов, соответствующих абсолютному рав-

Анализ данного выражения показывает, что схема с общим эмиттером может быть использована и для усиления мощности.

Анализ этого выражения показывает, что на частотах со = О

Анализ этого выражения показывает, что при q=l для всех гармоник &р = 1. С увеличением числа q коэффициент распределения уменьшается до определенных пределов, соответствующих абсолютно равномерному распределению про-

Несложный анализ этого выражения показывает, что наибольшее значение (экстремум) блуждающего тока /бл соответствует значению к = /х/2 и определяется формулой

Анализ этого выражения показывает, что при q - 1 для всех гармоник кр = 1. С увеличением числа q коэффициент распределения уменьшается до определенных пределов, соответствующих абсолютному равномерному распределению проводников обмотки по дуге полюсного деления (q - оо). Уменьшение кр происходит по-разному для различных гармоник. Как видно из табл. 3.16, для первой гармоники он уменьшается до значения кр = 0,955, а для выоиих гармоник уменьшается значительно быстрее.

Анализ данного выражения показывает, что схема с общим эмиттером может быть использована и для усиления мощности.

Выражение (3.24) известно под названием формулы Фри-исса. Поверхностный анализ этого выражения показывает, что коэффициент шума системы в основном определяется коэффициентом шума первой ступени при условии, что достижимый коэффициент усиления по мощности первой ступени достаточно высок. Таким образом, если необходим удовлетворительный режим работы, то при конструировании низкочастотных усилителей важно обеспечить коэффициент шума входной ступени,