Выражения аналогичные

Для определения формы и характера электрического сигнала, получаемого на выходе преобразователя свет — сигнал, в общем случае достаточно знать распределение яркости L(x, у) (или освещенности) объекта передачи и закон развертки. Влияние оптической системы и конечных размеров развертывающего элемента на искажение L(x, у) оценивается по выражениям, приведенным в § 1.5. Для получения удобных аналитических зависимостей необходимо учесть, что размеры передаваемого объекта всегда ограничены техническими возможностями аппаратуры: диаметром оптической системы, площадью фоточувствительной мишени передающей ТВ трубки и т. п. Примем, что аппаратура воспринимает информацию о яркости тех точек, координаты которых удовлетворяют условиям: х?_ [О, X], у (; [О, У], где X, Y — размеры так называемой кадрирующей рамки (т. е. поля зрения аппаратуры). Все, что лежит вне поля зрения, вообще говоря, неизвестно и не имеет значения для передаваемой картины. Положим, что за пределами кадрирующей рамки яркость объектов L'(x, у) меняется так, что выполняются условия:

Выражения (формулы) записываются аналогично выражениям, приведенным в пособии. Основным выражениям присваивается номер, обозначаемый арабскими цифрами в круглых скобках в пределах одной главы.

1. Схема замещения составляется в соответствии с п. 1 1.18, но без ЭДС. Все электрические машины вводятся сверхпереходными параметрами (см. табл. 1.2). Сопротивления элементов схемы замещения определяются согласно выражениям, приведенным в табл. 1.3, ив соответствии с указаниями п. 1 алгоритма, приведенного на 1.18.

9. Определение тока и напряжения прямой последовательности проводится по выражениям, приведенным на 1.31. При трехфазном КЗ Ад(3) = 0, а рассчитанный ток и будет трехфазным током в месте КЗ.

12 и 13. Эти пункты выполняются по выражениям, приведенным в алгоритмах и по [3.2].

Ущерб от недоотпуска электроэнергии определяется согласно выражениям, приведенным в гл. 2.

По известным выражениям, приведенным в § 14-4, ЭДС (в вольтах) и вращающий момент (в ньютон-метрах) двигателя определяются как

выбирается, как и для максимальных токовых защит, по выражениям, приведенным в § 2-4. Выдержка времени третьей ступени определяется максимальным временем срабатывания защит линий

Функция f (К) изображена в виде кривой на 9-19. Она может быть представлена через полные эллиптические интегралы первого и второго рода, согласно выражениям, приведенным в § 9-15. Вектор А2 касателен к оси проводника второго контура и в силу симметрии имеет одинаковую величину вдоль всего второго контура. Следовательно, потокосцепление взаимной индукции со вторым контуром, обусловленное током 1г в первом контуре, получается равным:

Будем учитывать только внешний поток Фвнешн> величина которого согласно выражениям, приведенным в предыдущих задачах, равна

Функция f(k) изображена в виде кривой на 27.20. Она может быть представлена через полные эллиптические интегралы первого и второго рода согласно выражениям, приведенным в § 27.16. Вектор А2 касателен к оси проводника второго контура и вследствие симметрии имеет одинаковую величину вдоль всего второго контура. Следовательно, потокосцепление взаимной индукции со вторым контуром, обусловленное током i\ в первом контуре, получается равным

Для расчета АЧХ каскада с НЧ коррекцией используют выражения, аналогичные (4.41) и (4.42):

Поскольку при старении параметры элементов и компонентов являются случайными функциями времени, при расчетах их аппроксимируют линейными функциями. Это позволяет характеризовать КС случайными величинами, а КС выходных параметров ИМС (МСБ) определять по правилам теории вероятностей, принимая нормальный закон их распределения. Поэтому для расчета КС используют выражения, аналогичные (3.42) — (3.45), после чего по известному предельному значению коэффициента старения Cs пред оп' ределяют предельное отклонение выходного параметра ИМС (МСБ) от номинального значения в результате старения за период работы А?:

Для действующих тока и напряжения получим выражения, аналогичные по форме закону

Применение гзконов Ома и Кирхгофа. Законы Ома и Кирхгофа справедливы для мгновенных токов и напряжений. Из этого, а также из предыдущих выводов следует, что эти законы справедливы и для комплексных напряжений и токов. Поэтому справедливо выражение (2-28), аналогичное закону Ома; справедливы и выражения, аналогичные законам Кирхгофа.

Следовательно, для этой системы справедливы выражения, аналогичные первому закону Кирхгофа и закону Ома. Поэтому аналогом системы является электрическая цепь ( 5-18), включенная на неизменное напряжение U постоянного тока. Сопротивления резисторов гг, г2, га, г± и rll}, r.lr/, гя,}, г.,7 воспроизводят гидродинамические сопротивления соответствующих участков, при этом в сопротивления участков трубопроводов, идущих к потребителям, вклю-

Для действующих тока и напряжения получим выражения, аналогичные по форме закону Ома:

Применение законов Ома и Кирхгофа. Законы Ома и Кирхгофа справедливы для мгновенных токов и напряжений. Из этого, а также из предыдущих выводоь следует, что эти законы справедливы и для комплексных напряжений и токов. Поэтому справедливо выражение (2-28), аналогичное закону Ома; справедливы и выражения, аналогичные законам Кирхгофа.

Следовательно, для этой системы справедливы выражения, аналогичные первому закону Кирхгофа и закону Ома. Поэтому аналогом системы является электрическая цепь ( 5-18), включенная на неизменное напряжение U постоянного тока. Сопротивления резисторов гь г2, г3, г-'- и ri«> Г2Ч> Гз9> Г4Ч воспроизводят гидродинамические сопротивления соответствующих участков, при этом в сопротивления участков трубопроводов, идущих к потребителям, включены и сопротивления на

Для действующих значений тока и напряжения получим выражения, аналогичные по форме закону Ома:

Поэтому справедливо выражение (5-28), аналогичное закону Ома, справедливы и выражения, аналогичные законам Кирхгофа.

Выражения, аналогичные (22-51), (22-52) и (22-53), можно вывести и для других гармоник Ft и »',,.