Возбуждения колебаний

где ЕВ, Ея — э. д. с. соответственно тиристорного возбудителя и электродвигателя; /в, /?в — соответственно ток и сопротивление обмотки возбуждения; Гв, Тк — постоянные времени соответственно контура возбуждения и контура вихревых токов; Ав — коэффициент, связывающий приращения э. д. с. двигателя и тока возбуждения.

13.12. Трехфазные генератор, развивающий активную мощность Р = 35-103кВт, подк/ючен к шинам станции с напряжением ^иом~ = 10,5кВ. Синхронное сопротивление машины Х==;$Д!Ом, синхронная частота вращении ротора 300(1 об/мин. Изменением тока возбуждения коэффициент мощности установлен сначала равным единице, а затем 0,7 при индуктивном характере тока статора. Построить угловые характеристики и отметить на них чо^ки, соответствующие заданным режимам. Построить векторные диаграммы генератора. Определить реактивную мощность, отдаваемую машиной в сеть.

лением мощности (до десятков киловатт) при сравнительно малых токах в управляющих цепях (в обмотке возбуждения). Коэффициент усиления по мощности для ЭМУ может быть порядка 103 — 104.

Электромашинные усилители являются генераторами постоянного тока с независимым возбуждением, иногда с дополнительными обмотками самовозбуждения, рассчитанными для получения большого коэффициента усиления по мощности. Усилители применяются в мощных системах управления, где необходимо усиливать мощность, подаваемую от регулирующих и управляющих устройств. Выполнение ряда типов усилителей несколько отличается от выполнения обычных машин постоянного тока.

Коэффициент усиления по мощности kp генератора постоянного тока ( 17-13) определяется отношением, мощности Р на зажимах генератора к мощности Ра в цепи возбуждения:

Выходная мощность и коэффициент усиления увеличиваются с током нагрузки. Мощность цепи возбуждения уменьшается при увеличении числа витков обмотки возбуждения. Коэффициент усиления растет с увеличением нагрузки до значения, при котором падение напряжения в генераторе равно напряжению на зажимах нагрузки, что имеет место при нагрузках, значительно превосходящих номинальную. Обычно, коэффициент усиления определяют для номинальной мощности усилителя.

где г„ + гя — сопротивление приемника и цепи якоря; FJFB — отношение н.с. реакции якоря к н.с. возбуждения на пару полюсов; / — частота э.д.с. якоря; тв = LB/>B — постоянная времени цепи возбуждения; \-\-a — коэффициент рассеяния обмотки возбуждения, равный отношению магнитного потока полюсов к потоку, вступающему в якорь.

является коэффициентом приведения напряжения возбуждения. Коэффициент приведения сопротивлений и индуктивностей

является коэффициентом приведения напряжения возбуждения. Коэффициент приведения сопротивлений и индуктивностей

Выпускаются на мощность от 30 кВт до нескол ьких десятков тысяч киловатт при частотах вращения от 100 до 1000 об/мин в явнополюсном исполнении и 1500,3000 об/мин — в неявнополюсном исполнении. Имеют вентильную или электромашинную систему возбуждения. Коэффициент мощности обычно 0,9 (при перевозбуждении). Имеют на роторе дополнительную короткозамкнутую обмотку, позволяющую осуществлять асинхронны и пуск

шения этой задачи с использованием секционирования ОВ [62.30, 62.49], но реально в основном используется (см. 62.38) шунтирование ОВ цепью из последовательно соединенных индуктивности ИШ и резистора Лш со ступенчатым регулированием его сопротивления. Если RQ B — сопротивление ОВ, то при ее шунтировании (Лш + Ли ш)-це-пью в последнюю ответвляется часть /я и устанавливается соотношение токов /в = Р/я, где р — коэффициент регулирования возбуждения (коэффициент ослабления поля). Очевидно, что Р = (йш +

Для возбуждения колебаний необходимо, чтобы коэффициент при первой производной был отрицателен. Таким образом, условие самовозбуждения сводится к неравенству

Таким образом, для возбуждения колебаний в контуре, расстроенном относительно /„ /2 на 50 кГц, требуется коэффициент модуляции емкости тскр = 0,032.

12.3 соответствует мягкому режиму возбуждения колебаний в генераторе. В этом случае при сколь угодно малых начальных значениях Um (вызванных, например, флуктуациями в элементах

растают, стремясь к установившемуся значению Um0. 12.4 соот-ветртвует жесткому режиму возбуждения колебаний. При этом

Изменение размеров сердечника может быть использовано для возбуждения колебаний в механическом резонаторе.

Существует множество конструкций динамических конденсаторов [48], в частности с различными системами возбуждения колебаний подвижной пластины, в том числе электромагнитной, электростатической, пьезоэлектрической и др. Конструкция динамического конденсатора с электромагнитной системой возбуждения показана на 7.2. Система возбуждения состоит из катушки возбуждения /, сердечника 2 из магнитомягкого ферромагнитного материала. Нижняя подвижная пластина 3 укреплена на упругом элементе 4, соединенным с якорем 5 и колеблется вместе с ними. Верхняя пластина 6 укреплена неподвижно.

Возможна другая модификация датчика, отличающаяся тем, что для возбуждения колебаний используется один электромагнит, а для приема—другой. Если подать сигнал с приемного электромагнита на вход усилителя, а выход усилителя соединить с возбуждающим электромагнитом, получится струнный генератор, частота колебаний которого будет практически совпадать с собственной частотой струны.

В диапазоне волн короче 1 м для возбуждения колебаний нужной частоты необходимо уменьшить индуктивность или емкость контура. Минимальная емкость контура ограничена конструктивными соображе-

В диапазоне волн короче 1 м для возбуждения колебаний нужной частоты необходимо уменьшить индуктивность или емкость контура. Минимальная емкость контура ограничена конструктивными соображениями, поэтому увеличение частоты должно производиться путем уменьшения индуктивности, приводящего к уменьшению характеристического

Следует подчеркнуть, что если условия возбуждения колебаний в схеме выполнены, то амплитуда колебаний напряжения на конденсаторе не зависит от нагрузки R и ЭДС Е, а определяется только напряжениями зажигания и3 и гашения иг НЛ.

Данная схема мультивибратора имеет ряд недостатков: большую длительность фронта импульса, невозможность получения больших скважностей, трудность обеспечения мягкого режима возбуждения колебаний. Последний недостаток следует рассмотреть отдельно. В мультивибраторе, выполненном по схеме 6.86, возможно состояние, когда оба транзистора, Т, и Та, насыщены. Предположим, что цепь обратной связи разомкнута, например отключен конденсатор Ct. Так как условие насыщения этих транзисторов (6.22) должно выполняться для минимального коэффициента В = Bmln, то при использовании