Воспользуемся выражением

Для нахождения Дс и а воспользуемся выражениями (7,7)— < (7.9), Тогда

Чтобы выяснить физический смысл волнового сопротивления, воспользуемся выражениями для комплексных амплитуд падающих волн напряжения и тока из (11.10): их„Ли = =^—~^-х

Приведем параметры схемы замещения, показанной на 1.13,6, к ступени 220 кВ, т. е. к напряжению приемной системы. Для этого воспользуемся выражениями (1.165)', подставляя в них коэффициенты трансформации, встречающиеся в схеме на пути от шин системы до соответствующих элементов:

По сравнению с Raax в (2.9) здесь оно возросло вдвое. Полученные значения Кихх, RBX и /?иых можно использовать для построения обобщенной схемы замещения дифференциального каскада (см. 2.8,6), ко входу которой приложена разность м„х1 — "вхо. Для расчета других усилительных параметров каскада воспользуемся выражениями (2.10) — • (2.12).

Чтобы определить суммарное значение электрического поля в базе, воспользуемся выражениями для плотности электронного (1.30) и дырочного (1.31) токов, а также выражением для полной плотности тока (1.32) с учетом того, что в установившемся

22.54р. Воспользуемся выражениями (6) и (7) решения задачи 22.52р. Постоянные интегрирования найдем из граничных условий. При z = a

22.54р. Воспользуемся выражениями (6) и (7) решения задачи 22.52р. Постоянные интегрирования найдем из граничных условий. При z = a

Обозначим электрические величины приведенной вторичной цепи трансформатора Е2, /а, Ui> г2, х2, г„ и найдем их соотношения с соответствующими величинами действительной вторичной цепи трансформатора Ez, /2, Иг, г.г, хг, г„. Воспользуемся выражениями, вытекающими из энергетической эквивалентности рассматриваемых цепей:

Определим первичные параметры линии. Для этого воспользуемся выражениями (9.1) и (9.2):

Определим первичные параметры линии. Для этого воспользуемся выражениями (12.1) и (12.2):

В поисках обобщающей зависимости для критического расхода и критической скорости истечения представим их в безразмерной форме и воспользуемся выражениями (5.9) и (5ЛО):

Чтобы получить закон изменения магнитного потока, воспользуемся выражением е = — wd
8.42. Воспользуемся выражением импульсной харде» тернстнкн /?С-цепи:

2. Для определения коэффициента усиления по напряжению воспользуемся выражением

13.8. Для определения передаточной функции согласованного фильтра воспользуемся выражением [1, § 13.2] Копт(/ш) = = /48*(со)е~'шЧ где S(co) — спектральная плотность входного сигнала, а 10^ТС. В данном случае t0 = lT.

Высшая частота спектра ТВ сигнала fa характеризует минимальный размер передаваемой детали изображения, которой является элемент разложения — квадрат со стороной, равной толщине строки б = h/z. Для определения частоты повторения импульсов (первой гармоники / спектра) f\ = \/Т\ = 1/(2тэ) при т3 = Т\/2 воспользуемся выражением (1.7). Тогда f\ — 1/(2тэ) =kz'2(K/2, где k — формат изображения [см. выражение (1.3)]; z — число строк разложения; fK—частота кадров.

Воспользуемся выражением

Для рассматриваемого типа электромагнита воспользуемся выражением тягового усилия (7.21), справедливым для случая, когда магнитное сопротивление стали магнитопровода мало по сравнению-с сопротивлением рабочего зазора. Опыт показывает, что в большинстве практических случаев при наличии воздушного зазора.

Воспользуемся выражением операторного индуктивного сопротивления xd(p) через постоянные времени T'd и Тао (9.67):

Чтобы перейти от переменных в осях х , у к действительным значениям токов в обмотках фаз статора, воспользуемся выражением

Выделим на границе раздела двух сред контур abed ( 17.3), применительно к которому воспользуемся выражением (17.33). Л'г Считая, что внутри контура ток отсутствует, и, а стороны ad и be стремятся к нулю, получим Hisin оц-dc — Н2 sin a^-ab = О, или с учетом, что ab = dc,

Решение. Для расчета емкости конденсатора воспользуемся выражением (4.14).