Вследствие сравнительно

Криотроны считаются одними из наиболее перспективных элементов для построения ЗУ очень большого объема и достаточно высокого быстродействия (с временем цикла порядка 3—10 мкс). В кри-отронных ЗУ один формирователь может возбуждать примерно в 10 000 раз больше запоминающих элементов, чем в магнитных или полупроводниковых ЗУ [14]. К преимуществам криотронных ЗУ надо отнести также малую потребляемую мощность, низкий уровень помех, повышенную надежность. Однако вследствие сложности проблемы, связанной с созданием и поддержанием температур, близких к абсолютному нулю, криотрэнныс ЗУ находятся на стадии лабораторных разработок.

Вследствие сложности производственного процесса указанные этапы часто взаимно переплетаются так, что один и тот же этап может неоднократно повторяться, хотя и на более высоком уровне.

Экспериментальные исходные величины и зависимости позволяют с достаточной степенью точности исследовать поведение механизма в различных условиях. Исходные зависимости, найденные расчетным путем, целесообразно использовать при проектировании и исследовании нового аппарата либо когда опытные зависимости трудно получить вследствие сложности постановки эксперимента или по другим причинам.

Если п0 и Ui известны, то концентрацию доноров и акцепторов можно найти из уравнений (2.36) и (2.37). Концентрацию носителей заряда вычисляют по ЭДС Холла при определенной температуре (например, лри температуре кипения жидкого азота 77 К), а концентрацию ионов примесей-*- по значению холловской подвижности носителей заряда при той же температуре. Однако на практике такой способ не распространен вследствие сложности теоретических расчетов, возникающих при учете одновременного действия нескольких механизмов рассеяния.

Вследствие сложности вычисления интегралов на практике не пользуются формулами (VIII.35) и (VIII.36), а коэффициенты kad и kaq определяют по кривым VIII.9 в функции

Вследствие сложности технологии производства и переработки фторопласта-4 изоляция на его основе является сравнительно дорогой. Сложность технологии переработки фторопласта-4 заставила разработать ряд его разновидностей — модификаций, из числа которых отметим особо интересные.

МДП приборов вследствие сложности процесса его осаждения и обработки.

Наиболее чувствительным является радиоактивный метод (чувствительность 10~8—5-Ю"9 мкм рт. ст.-л/с). Образцы, подлежащие испытанию, герметизируются в атмосфере сжатого радиоактивного газа (например, Кг85). При испытании с помощью счетчиков регистрируется интенсивность гамма-излучения газа, вытекающего из корпуса. Вследствие сложности и высокой CTOHMQCTH этот метод может быть рекомендован только в экспериментальном производстве (отработка конструкции корпуса или технологии герметизации).

Наиболее чувствительным является радиоактивный метод (чувствительность 10~8—5-Ю"9 мкм рт. ст.-л/с). Образцы, подлежащие испытанию, герметизируются в атмосфере сжатого радиоактивного газа (например, Кг85). При испытании с помощью счетчиков регистрируется интенсивность гамма-излучения газа, вытекающего из корпуса. Вследствие сложности и высокой CTOHMQCTH этот метод может быть рекомендован только в экспериментальном производстве (отработка конструкции корпуса или технологии герметизации).

Вследствие сложности построения динамических характеристик для комплексной нагрузки при практических расчётах их почти не применяют. Когда нагрузка имеет значительную реактивную составляющую, которой нельзя пренебречь, графический анализ работы каскада можно без большой ошибки производить по нагрузочной прямой переменного тока, полагая сопротивление нагрузки выходной цепи переменному току активным и равным модулю сопротивления комплексной нагрузки.

Вследствие сложности построения динамических характеристик для комплексной нагрузки при практических расчётах их почти не применяют. Когда нагрузка имеет значительную реактивную составляющую, которой нельзя пренебречь, графический анализ работы каскада можно без большой ошибки производить по нагрузочной прямой переменного тока, полагая сопротивление нагрузки выходной цепи переменному току активным и равным модулю сопротивления комплексной .нагрузки.

Гидростатические осевые подшипники. Принцип работы этих подшипников поясняет 7.34. При сближении поверхностей упорного диска 4 и подпятника 1 изменяется гидравлическое сопротивление на входе и выходе рабочих камер. В результате давление в нижних камерах растет, а в верхних падает. Появляется сила, стремящаяся удержать вал в исходном состоянии. Аналогичным образом работает гидростатическая пята и при перекосах вала. Например, при уменьшении зазора в зоне камеры 7 и соответствующем увеличении зазора в зоне камеры 5 из-за перераспределения давлений между ними возникает момент сил, стремящийся вернуть упорный диск в исходное положение. Наибольшие потенциальные возможности для практического применения гидростатических подпятников существуют в герметичных насосах вследствие сравнительно небольших нагрузок на их ротор. Гидростатические упорные подшипники по аналогии с радиальными могут выполняться комбинированными (гндростатодинамическими). Несущая способность их обеспечивается суммарным действием гидростатического и гидродинамического эффектов нагнетания жидкости в зазор. Отличительной особенностью их являются размещенные на поверхности подпятника карманы или камеры с подачей в них давления от постороннего источника, глубина которых сравнима с минимальной толщиной пленки. Несущая способность существует при невращающейся пяте и возрастает по мере увеличения частоты вращения.

Одной из особенностей пусковых схем моноблоков 300 МВт последних модификаций является отсутствие специальных дополнительных устройств и паропроводов, предназначенных для прогрева системы промежуточного перегрева перед пуском турбины. Ранее для этой цели использовался либо собственный свежий пар, подаваемый через специальную РОУ (что усложняло и удорожало схему), либо пар выпара PP. Однако вследствие сравнительно низкой температуры пара от РР использование его для прогрева системы промежуточного перегрева при пуске блока из неостывшего состояния исключается, так как ввиду отсутствия запорной арматуры на «холодных» паропроводах системы промежуточного перегрева, это приводит к захолаживанию выхлопа ЦВД. Кроме того, при подаче пара из РР в тракт промежуточного перегрева процесс прогрева удлиняется, а деаэратор приходится переводить на питание от общестанционной магистрали 1,3 МПа, вследствие чего увеличиваются пусковые потери. Потери оказываются еще большими, если пар от этой магистрали использовать для прогрева системы промежуточного перегрева.

щенности. Применяя светофильтры, можно получить любой требуемый цвет свечения. Вследствие сравнительно невысокой температуры накала нитей индикатор обладает долговечностью свыше 100 000 ч.

В свою очередь, для максимальных токовых защит ВЛ 6 — 35 кВ исключительно важными показателями являются простота схемы, стоимость, габариты и удобство обслуживания. Эти УРЗ выпускаются и эксплуатируются в очень больших количествах, и снижение, например, необходимого для проверки УРЗ времени приводит к относительному уменьшению штата обслуживающего персонала. Быстродействие же здесь имеет меньшее значение вследствие сравнительно большого времени отключения выключателей (см.§ 1.3). • . -

Вследствие сравнительно низкой температуры ванны в ней вначале идут интенсивно экзотермические реакции — окисление железа, кремния, марганца и фосфора (период окисления). Окислы их всплывают и образуют вместе с забрасываемой известью на поверхности металла шлак. В шлаке окислы кремяия соединяются с закисью железа и марганца в силикаты железа и марганца, а окислы фосфора образуют с закисью железа соединения, из которых закись железа вытесняется известью с образованием прочных фосфорно-кальциевых соединений. Так как для интенсивного проведения этих реакций окислов железа обычно не хватает, то во время расплавления металла или по окончании его в ванну добавляют железную руду или вдувают кислород. При этом углерод металла восстанавливает руду, а образующаяся окись углерода пузырьками всплывает — происходит так называемое «кипение», или «кип», ванны. Пузырьки окиси углерода интенсивно перемешивают металл,

(МБГЧ), которые применяются в малогабаритной РЭА в качестве блокировочных и фильтровых. В качестве разделительных или во время-задающих цепях их использование нецелесообразно вследствие сравнительно малого значения сопротивления утечки и существенного его изменения R процессе эксплуатации.

Недостатками ЭМФ по сравнению с электрическими фильтрами являются: высокая стоимость, вследствие сравнительно большей технологической сложности изготовления и ограниченность частот ного диапазона, в котором данные фильтры используются (от н? скольких единиц до нескольких сотен килогерц)

Режим А характеризуется сравнительно гаизким уровнем гармоник '(2/, 3if, ...), -однако энергетические показатели оказываются неблагоприятными. В режиме А непрерывно, независимо от уровня •сигнала, от источника питания потребляется приблизительно одна и та же мощность и поэтому вследствие сравнительно небольшой величины коэффициента использования тока, например коллекторного,

Находящиеся в воздухе шины охлаждаются главным образом путем конвекции, обусловленной движением воздуха вблизи поверхности проводника. Отвод тепла путем лучеиспускания невелик вследствие сравнительно малых температур нагрева проводника. Отвод тепла за счет теплопроводности ничтожен из-за малой теплопроводности воздуха.

Наибольшие потенциальные возможности для практического применения гидростатических подпятников существуют в герметичных ГЦН вследствие сравнительно небольших нагрузок на их ротор. Конструкция такого подпятника приведена на 3.20. В отличие от схемы, рассмотренной на 3.24, рабочие камеры выполнены в неподвижных элементах подшипника.

Анализ конструкторских проработок различных вариантов конденсаторов для АЭС БРГД-1000 показал, что вследствие сравнительно малого давления в аппарате масса корпуса и трубных досок составляет небольшую часть (примерно до 13%) от общей массы конденсатора^ причем отношения массы корпуса и массы трубных досок к массе трубного пучка являются довольно стабильными и составляют соответственно 0,03—0,05 и 0,1—0,14. Поэтому соответствующие коэффициенты были введены в формулу (5.12), по которой рассчитывается стоимость теплообменника в зависимости от его массы. Методика определения стоимости теплообменных аппаратов и системы водоснабжения изложена в гл. 4.