Вследствие отсутствия

У гидроагрегата гидравлическая турбина вращается относительно медленно. Это вынуждает изготовлять гидрогенераторы многополюсными, с явными полюсами и в большинстве случаев — с вертикальным валом. Частота вращения роторов этих генераторов - от 60 до нескольких сотен оборотов в минуту, чему соответствует несколько десятков пар полюсов. Вследствие относительно малых частот вращения генераторы к гидравлическим турбинам имеют значительно большую массу на единицу мощности - свыше 8 кг/(кВ • А), чем генераторы к паровым турбинам — менее 2,5 кг/(кВ • Л).

Электрические характеристики. Бескорпусные ИМС имеют меньшие значения переходных сопротивлений, паразитных индуктивностей и емкостей, чем корпусные ИМС вследствие относительно массивных, но коротких проводников из материалов, имеющих минимальное удельное объемное сопротивление (медь, золото, алюминий). Кроме того, в качестве изоляторов между выводами используются материалы с небольшим значением относительной диэлектрической проницаемости —• полиимид (ег = 3,5), воздух (ЕГ = 1), в то время как для любого типа керамического корпуса применяется керамика из А12О3 (ег — 9-МО) или ВеО (ег = 6-т-7). В табл. 2.5 приведены сравнительные электрические характеристики различного вида корпусных и бескорпусных ИМС.

У гидроагрегата гидравлическая турбина вращается относительно медленно. Это вынуждает изготовлять гидрогенераторы многополюсными, с явными полюсами и в большинстве случаев - с вертикальным валом. Частота вращения роторов этих генераторов - от 60 до нескольких сотен оборотов в минуту, чему соответствует несколько десятков пар полюсоп. Вследствие относительно малых частот вращения генераторы к гидравлическим турбинам имеют значительно большую массу на единицу мощности - свыше 8 кг/ (кВ • А), чем генераторы к паровым турбинам - менее 2,5 кг/(кВ • Л).

У гидроагрегата гидравлическая турбина вращается относительно медленно. Это вынуждает изготовлять гидрогенераторы многополюсными, с явными полюсами и в большинстве случаев - с вертикальным валом. Частота вращения роторов этих генераторов — от 60 до нескольких сотен оборотов в минуту, чему соответствует несколько десятков пар полюсов. Вследствие относительно малых частот вращения генераторы к гидравлическим турбинам имеют значительно большую массу на единицу мощности — свыше 8 кг/(кВ • Л), чем генераторы к паровым турбинам — менее 2,5 кг/(кВ • Л).

Усилитель с 'трансформаторной связью между каскадами дороже усилителя типа RC вследствие относительно высокой стоимости трансформаторов. Из-за подмагничивания первичной цепи трансформатора постоянной составляющей тока в трансформаторном усилителе появляются дополнительные нелинейные искажения, возникающие за счет нелинейности кривой намагничивания стали сердечника трансформатора.

При этом должно быть принято во внимание, что реактивное индуктивное сопротивление электрической цепи XL* для данной гармоники тока с возрастанием порядка высших гармоник увеличивается по сравнению с его значением Xii = o)iL, соответствующим первой гармонике тока, пропорционально номеру высшей гармоники, т. е. Х/.к= AwiL. В это же время реактивное емкостное сопротивление электрической цепи Хск для данной гармоники тока с возрастанием порядка k высших гармоник уменьшается по сравнению с его значением Хс\ = \/(и>\С), соответствующим первой гармонике тока, обратно пропорционально номеру высшей гармоники, т. е. X«=l/(fca)iC). Активное сопротивление электрической цепи /?к для данной гармоники тока вследствие относительно небольших ч-астот высших гармонических составляющих тока, имеющих место на практике, принимается равным его значению, соответствующему основной гармонике тока, т. .е. /?к=/?ь

На гидрогенераторах значительные повышения напряжения могут возникать, например, при сбросах нагрузки вследствие относительно медленного действия их регуляторов скорости и инерционности направляющего аппарата турбин.

Вследствие относительно большого активного сопротивления цепи короткого замыкания апериодическая составляющая в сетях ниже 1 000 в затухает значитель-

При малой мощности двигателя использование пол-зункового потенциометра позволяет получить плавное регулирование. Однако потери энергии при шунтировании якоря и одинаковых с реостатным способом диапазоне регулирования и нагрузке больше. Поэтому схема с шунтированием якоря используется в приводах сравнительно небольшой мощности. Обычно она применяется при предварительном снижении скорости для более точной остановки привода. Длительная работа при шунтированном якоре неэкономична вследствие относительно больших потерь энергии в резисторах.

При очень высоких частотах короткозамкнутая линия, длина которой р 1вна четверти длины волны, применяется в качестве колебательного контура, имеющего вследствие относительно малых потерь весьма малое затухание. Такая линия практически обладает чрезвычайно большим входным сопротивлением, и это дает возможность использовать ее при малых длинах волн также для изоляции высокочастотных линий ( 16-11) вместо изоляторов, применение которых is этих случаях влечет за собой большие потери.

Подобное исследование, проведенное для ряда трансформаторов современных серий, показало, что общий характер изменения экономических и технических параметров с изменением р отличается теми же закономерностями, что и в разобранном примере с трансформатором типа ТМ-1600/35. Однако для трансформатора каждого типа при этом получаются свои пределы оптимального значения р. Так для трансформаторов с воздушным охлаждением с изоляцией обмоток повышенных классов нагревостойкости от В до Н вследствие относительно высоких цен изоляционных материалов минимум стоимости активной части сдвигается в зону более высоких значений р, где уменьшается масса металла обмоток и изоляции при относительном увеличении массы стали.

Сухие трансформаторы вследствие отсутствия в них масла являются пожаробезопасными и могут быть установлены в цехах промышленных предприятий, общественных зданиях ( 2.4).

Недостатками подвесных роботов-транспортировщиков является малая зона обслуживания (30... 35м) и необходимость строго линейной компоновки обслуживаемого СТО (АСТО) вследствие отсутствия возможности поворота (изгиба) несущей направляющей. Однако первый недостаток компенсируется возможностью последовательного расположения двух и более роботов-транспортировщиков, а второй — использованием перегрузчиков различных систем (роботов, рольгангов и т. п.).

Вследствие отсутствия потерь времени на перезапоминание текущих параметров операций ввода-вывода селекторный канал обладает высокой степенью готовности к обслуживанию пущенного им устройства и предназначается для работы с быстродействующими устройствами, которые могут терять информацию вследствие задержек в обслуживании (ЗУ на магнитных лентах, дисках и др.).

Буровые установки комплектуются автоматическим регулятором подачи долота, исполнительный двигатель 3 которого кинематически связан с валом буровой лебедки. При эксплуатации бывают случаи, когда вследствие отсутствия электроэнергии, поломки приводных двигателей и других причин для предотвращения прихвата инструмент поднимают аварийным приводом, функции которого выполняет двигатель 3. Он получает питание от двигатель-генератора 4, получающего в свою очередь питание от аварийной дизель-электростанции //.

Если сравнить распределение плотности состояний по энергиям в кристаллических и некристаллических полупроводниках, то основным их отличием является присутствие в запрещенной зоне некристаллических полупроводников значительного количества разрешенных состояний ( 4, г). Таким образом, запрещенная зона некристаллических полупроводников не является «запрещенной» в полном смысле. Вследствие отсутствия дальнего порядка в диапазон энергий, соответствующий запрещенной зоне, из валентной зоны и зоны проводимости сдвигается часть разрешенных энергетических уровней, так называемые хвосты валентной зоны и зоны проводимости (заштрихованные области слева и справа).

В результате проведения этого этапа проектирования иногда может быть вынесено два отрицательных решения: I) о невозможности изготовления проектируемого изделия (например, вследствие отсутствия элементов с необходимыми свойствами или подходящих материалов), 2) о нецелесообразности проектирования, так как подобное изделие оказывается чрезмерно дорогим И неэкономичным. Но если этап замысла был проведен достаточно полно, вероятность таких решений очень мала. Чаще всего инженер-проектировщик получает необходимые данные, чтобы перейти к следующему, весьма ответственному шагу проектирования.

а динамическая переходная характеристика становится более крутой, приближаясь к своему статическому аналогу. В пределе при RK = 0 динамический и статический коэффициенты усиления выравниваются: Kj - 3. Вместе с тем при этих условиях коэффициент усиления каскада по напряжению Ку= 0 вследствие отсутствия выходного сигнала.

На 3.8 изображены графики зависимостей (3.44). Как следует из рисунка, при ю<со0 входное сопротивление контура носит индуктивный, а при O»CGO емкостной характер, причем вследствие отсутствия потерь при переходе через со = со0 ФЧХ контура изменяется скачком от -я/2 до я/2, а входное реактивное

Малое потребление энергии вследствие отсутствия тока в измерительной диагонали

Sx Т_____р ^"t____r ^*l Т " Вследствие отсутствия потерь встали,

Анализируя систему уравнений (XV. 20), видим, что при однофазном коротком замыкании вследствие отсутствия тока нулевого следования в первичной обмотке ее ток проходит по трем фазам. При замыкании фазы А вторичной обмотки токи первичной обмотки в фазах В и С