Вследствие компенсации

При питании обмотки переменным током от источника потребляется большая активная мощность, чем потери мощности в активном сопротивлении rl обмотки, равные АРо6м=72г1. Дополнительная мощность, потребляемая от источника, вызвана потерями на гистерезис ДРГ, возникающими вследствие явления гистерезиса при изменении магнитного потока, и потерями на вихревые токи АРВ, вызванными вихревыми токами iB, возникающими под действием ев, индуктируемых в ферромагнитном материале магнитопровода вследствие изменения в нем магнитного потока (см. поперечное сечение магнитопровода на 6.22, а).

где L, и Lg — индуктивности обмоток якоря и возбуждения; L, dijdt и LB dijdt — ЭДС самоиндукции, возникающие в обмотках якоря и возбуждения вследствие изменения тока iB.

Напряжения MI и иг между выводами катушек возникают вследствие изменения полных потокосцеплений в каждой из них (см. § 2.22) :

индуктивности М. (В общем случае изменяться могут и индуктивности катушек вследствие изменения геометрических размеров последних.) По закону электромагнитной индукции (2.78) напряжения между выв одами катушек

Для проектирования электропривода необходимо знать кинематику и эксплуатационные условия рабочей машины. Нагрузка на валу электродвигателя слагается из статической и динамической нагрузок.. Первая обусловливается полезными и вредными сопротивлениями движению (от сил трения, резания, веса и т. п.) ; вторая возникает при изменениях кинетической энергии в системе привода вследствие изменения скорости движения тех или иных частей устройства. В соответствии с этим момент, развиваемый двигателем,

При встречном включении напряжение генератора при нагрузке резко падает (кривая 2 на 17.26). Однако такая характеристика удобна, например, при электродуговой сварке. Здесь необходимо постоянство тока при колебаниях напряжения вследствие изменения длины дуги.

тируются вследствие изменения потокосцеплений основного вращающегося магнитного поля с неподвижными и подвижными контурами обмоток, а также за счет изменения потокосцеплений полей рассеяния этих обмоток.

В каждой фазе статорной обмотки возникают э. д. с. вследствие изменения ее потокссцепления. Поле ротора индуктирует э. д. с.

Режим работы компрессорных станций на магистральных газопроводах переменный, т. е. изменяются количество перекачиваемого газа и давление его на приеме станции. Это определяется главным образом неравномерностью потребления газа. Кроме того, значительное влияние на изменение режима работы КС оказывают поэтапный ввод в эксплуатацию газопровода и соответствующее этому постепенное увеличение его мощности, а также изменение давления газа на приеме нагнетателя — вследствие изменения пластового давления и появления ответвлений к промежуточным потребителям.

Например, операция химического травления, которая широко используется в технологии РЭА как при производстве ПП, так и при производстве ИС. Режимы оборудования в этой операции — температура травления, тип травителя, размеры ванны или реактора, а также толщина и материал травящейся пленки — выбираются заранее и остаются неизменными в процессе операции. Однако скорость травления, которая в значительной степени определяет конечный результат (удаление материала, минимальное искажение размеров, селективность действия травителей и др.), меняется вследствие изменения во времени таких воздействий, как концентрация частиц травителя у поверхности твердой фазы, изменения температуры поверхности из-за выделения тепла при реакции, различной кинетики травления по глубине материала. Если рассматривать операцию травления как процесс, происходящий именно на поверхности твердой фазы, то все эти переменные воздействия можно считать внешними.

Дополнительная информация об исследуемом ТП может быть получена из ОК при условии, если известны параметры Р(-. Для нормального закона распределения вероятностей выходного параметра по известным математическому ожиданию и среднеквад-ратическому отклонению после t'-й ТО могут быть просчитаны SP'i и АР',. При этом вследствие изменения основных параметров закона распределения при прохождении ТО меняются соответствующие доверительные интервалы ДР'г при &" ',-_i=^' '«.

Уменьшение реактивной слагающей суммарного тока происходит вследствие компенсации ее емксстным током конденсаторов, который равен:

вследствие компенсации чётных гармоник в двухтактной схеме её коэффициент гармоник рассчитывают иначе, чем однотактной.

Вследствие компенсации чётных гармоник значение / минъ двухтактном каскаде можно брать порядка (0,05-=-0,1) /„о, что повышает снимаемую с ламп мощность и кпд каскада.

Для получения наименьшего коэффициента гармоник при экранированных лампах в двухтактной схеме значение Ra ~ следует брать меньше, чем в однотактной. При этом падает третья гармоника ( 6.6); возрастание же второй гармоники не увеличивает коэффициента гармоник каскада вследствие компенсации чётных гармоник. Поэтому для двухтактного каскада с экранированными лампами в режиме А наклон нагрузочной прямой берут таким, чтобы отрезок а был в 1,3-*-1,5 раза длиннее отрезка б. Нормальное значение IМ1Ш для двухтактного каскада с экранированными лампами можно считать равным (0,15-7-0,2) /00; расчёт коэффициента гармоник для него производят по ф-ле (6.7), учитывающей компенсацию чётных гармоник.

током каждые полпериода. Необходимую ёмкость этого конденсатора приближённо можно рассчитать так же, как и для одно-тактного каскада, задавшись частотными искажениями на низшей рабочей частоте Мнк порядка 1,01-4-1,03. При этом вследствие компенсации первой гармоники сигнала в общем катодном проводе частотные искажения от цепи CKRK будут практически отсутствовать и при расчёте частотной характеристики каскада их можно не учитывать, а дополнительный коэффициент гармоник из-за нестационарных процессов будет невелик и также может не учитываться.

Стержневые трансформаторы менее чувствительны к наводкам от посторонних магнитных полей вследствие компенсации наводимой в одной катушке эдс другой катушкой; поэтому иногда стержневую конструкцию применяют для входных трансформаторов усилителей с очень низким уровнем входного сигнала.

Расчёт двухтактного каскада в режиме А мало отличается от расчёта однотактного каскада. В двухтактном каскаде мощность Р_, которую должен отдавать один усилительный элемент, равна Р_, найденной из ф-лы (6.6), деленной на количество усилительных элементов в каскаде. Дальнейший расчёт производят обычным образом, исходя из полученного значения ,Р__. Однако вследствие компенсации чётных гармоник в двухтактной схеме её коэффициент гармоник рассчитывают иначе, чем однотактной.

Вследствие компенсации чётных гармоник значение Iми» в двухтактном каскаде можно брать порядка (0,05-;-0,1)/ас> что повышает снимаемую с ламп мощность и кпд каскада.

Для получения наименьшего коэффициента гармоник при экранированных лампах в двухтактной схеме значение R „~ следует брать меньше, чем в однотактной. При этом падает третья гармоника ( 6.6) ; возрастание же второй гармоники не увеличивает коэффициента гармоник каскада вследствие компенсации чётных гармоник. Поэтому для двухтактного каскада с экранированными лампами в режиме А наклон нагрузочной прямой берут таким, чтобы отрезок а был в 1,Зн-1,!> раза длиннее отрезка б. Нормальное значение JMUH Для двухтактного каскада с экранированными лампами можно считать равным (0,15ч-0,2) /а0;расчёт коэффициента гармоник для него производят по ф-ле (6.7), учитывающей компенсацию чётных гармоник.

Стержневые трансформаторы менее чувствительны к наводкам от посторонних магнитных полей вследствие компенсации наводимой в одной катушке эдс другой катушкой; поэтому иногда стержневую конструкцию применяют для входных трансформаторов усилителей с очень низким уровнем входного сигнала.