Возникают значительные

ратора колебаний на туннельном диоде состоит из резонансного LC1 контура и включенного последовательно с этим контуром туннельного диода Д. Схема получает питание от источника постоянного напряжения Е, зашунтированного емкостью С2. При отсутствии диода Д в контуре LC1 возникают затухающие высокочастотные колебания. Затухание колебаний происходит из-за наличия в колебательном контуре потерь, обусловленных падением напряжения на активном сопротивлении этого контура. При включении последовательно с контуром туннельного диода Д, имеющего отрицательное сопротивление ( — ^щф). происходит компенсация потерь в контуре и возникают незатухающие колебания.

Высокочастотный, высоковольтный источник создает пакеты импульсов частотой 1 МГц и напряжением 30 кВ. Сетевое напряжение 220 В увеличивается трансформатором высокого напряжения (ТВН на XI.4, а) до Uт — 6 кВ. Это напряжение через ограничивающие резисторы Кб заряжает конденсато Разрядник Р ток не пропускает и не влияет на заряд конденсатора. В момент времени <4 ( XI.4, 6} при напряжении, равном ир, напряжение ис на конденсаторе С становится достаточным для пробоя промежутка разрядника Р и в контуре LC возникают затухающие колебания с частотой 1 МГц ( XI.4, б). Пакеты таких колебаний возникнут также в

составляющие токов. В дальнейшем в обмотках статора и ротора возникают затухающие периодические составляющие токов, вызванные вращением ротора. Если бы ротор достиг синхронной скорости, то токи в обмотках были бы аналогичны рассмотренным в § XVI.2 для синхронной машины с одной обмоткой на роторе (см. выражение XVI.67).

В данном случае возникают затухающие колебания, собственная частота которых

Из этого выражения следует, что в цепи возникают затухающие синусоидальные колебания, амплитуда которых уменьшается по экспоненте. Расчет зависимости (3.43) и построение графика t (/) удобно производить для значений времени, кратных четверти периода свободных колебаний Т = 2я/сосв, т. е. выбираем безразмерный аргумент XT = 4t/T, при котором значения тока будут соответствовать амплитудам колебаний.

Колебательный разряд. В случае малого сопротивления контура, т. е. 0l/2, при разряде возникают затухающие колебания, описываемые уравнениями

Полученное выражение показывает, что при включении цепи г, L, С на постоянное напряжение, когда 8 < со0, в цепи возникают затухающие синусоидальные колебания,

Если на линии имеются реакторы, то после обрыва дуги емкость линии начинает разряжаться на реактор и возникают затухающие колебания с частотой, которая обычно меньше частоты источника (см. § 22-4). Характер колебаний показан на 23-12, б. Наличие

свободных колебаний. Искажения заднего фронта импульса определяются величинами LI, C'z и RZ. Когда напряжение входного импульса уменьшится до нуля ( 10.11), в индуктивности L\ запасается некоторое количество энергии, которое затем передается Cz и R2', что вызывает задержку в достижении импульсом нулевой величины. В течение этого времени конденсатор заряжается, а затем разряжается через L\ и RZ', вызывая изменение полярности напряжения. При малых активных потерях в цепи возникают затухающие колебания.

В точке d скорость вращения ротора становится равной синхронной, но, поскольку на вал двигателя действует избыточный ускоряющий момент АМуск, ротор начинает двигаться в сторону точки с. Около нее возникают затухающие колебания, аналогичные таковым при внезапном отключении линии (см. 10.1, г).

Перед началом измерений конденсатор С1 заряжен до напряжения питания Е. В момент включения конденсатор С1 подключается к катушке LjHB контуре LXC1 возникают затухающие колебания. Одновременно триггер DD1 переводится в состояние 1 и импульсы с формирователя начинают поступать через открытый ключ S2 на счетчик PCI, Напряжение на контуре

Если трансформатор напряжения выполнен как обычный трансформатор, то возникают значительные погрешности измерения из-за того, что С/, ф Ег и V 2 ф Е2 по причине падения напряжения в его обмотках. Для повышения точности измерения необходимо уменьшить падение напряжения в обмотках трансформатора.

вращения ротора Мс, обусловлен взаимодействием магнитного потока остаточного намагничивания ротора и вращающегося магнитного потока статора. Гистерезисные микродвигатели в зависимости от нагрузки на валу могут работать как в синхронном, так и в асинхронном режиме. Если наг рузка характеризуется кривой А ( 11.20), двигатель будет работать в синхронном режиме. При этом синхронный режим работы двигателя будет получаться автоматически, если противодействующий момент Мпр на валу двигателя не превышает его гистерезисного момента, т.е. Мпр^М,. При нагрузке в виде кривой Б(Мпр>М,) двигатель будет работать в асинхронном режиме. При этом возникают значительные потери энергии на перемагничивание ротора и КПД двигателя резко снижается.

Коммутационные платы (чаще всего одно-или двухслойные) на металлическом основании с диэлектрической изоляцией имеют большое значение при формировании мощных схем. Основными технологическими вопросами при формировании таких плат является подбор пары «металл —диэлектрик» по ТКЛР, обеспечение необходимой адгезионной прочности сцепления диэлектрического слоя к металлу по всей поверхности платы, достижение хорошего качества покрытия на металле (отсутствие шероховатости, трещин и других дефектов поверхности, отрицательно влияющих на качество наносимых пленочных покрытий). Большое применение находят металлические пластины из стали, покрытые эпоксидной смолой или легкоплавким стеклом. Однако оптимальные показатели имеют подложки из анодированного алюминия (табл. 3.1). Чаще всего для оснований используется не чистый, сравнительно мягкий алюминий (например, марки АД-1), а механически прочные алюминиевые сплавы. Однако основные легирующие добавки в этих сплавах должны, как и алюминий, легко подвергаться анодному оксидированию. Сплавами, которые обеспечивают необходимую прочность пластины (не менее 20 ГПа), являются сплавы алюминия с магнием (типа АМГ). Кроме того, для доведения поверхности пластины до 13—14-го классов чистоты отработки (например, шлифовкой, полировкой или резкой алмазными кругами) с последующим анодированием второго рода сплавы должны иметь хорошую однородность структуры и состава по всей пластине. Поэтому большое содержание легирующих добавок магния нежелательно; оптимальным является использование сплава АМГ-3, который содержит 3,2—3,8 % магния, 0,3—0,6 % марганца и 0,5—• 0,8 % кремния. Для анодирования приемлемым является комбинированный электролит на основе щавелевой кислоты, с помощью которого получают менее рыхлые пленки с приемлемыми изоляционными свойствами по сравнению с сильнорастворяющим электролитом (на основе серной кислоты). Однако этот электролит в отличие от малорастворяющего (на основе сульфасалициловой кислоты) позволяет создавать большие толщины оксида (40—60 мкм) при плотности тока 1—2 А/дм2. Значительная плотность пор диэлектрика, присущая методу анодирования второго рода, является и положительным моментом — предохраняет от растрескивания слой А12О3 при повышении (понижении) температуры, когда возникают значительные ВН из-за большого различия в ТКЛР сплава алюминия и А12О3. Для того чтобы подложки выдерживали температуру 250—300° С, плотность

Если, например, г. , = 0,5 -И, Ян»/?р и г\кк95, то передача энергии осуществляется с КПД порядка г\ = 0,5 -4-0,65, и в энергоустановке возникают значительные потери, которые нужно отводить с помощью системы охлаждения.

На переход эмиттер — база ( 1.22) напряжение ?/эв подается в прямом направлении, поэтому даже при небольших напряжениях в нем возникают значительные токи. На переход коллектор-база напряжение i/Kg подается в обратном направлении. Оно обычно в несколько раз больше напряжения между эмиттером и базой.

режима работы транзистора. Поэтому в усилителях мощности часто используют режим В, обеспечивающий более высокий к. п. д. по сравнению с режимом А. Но в режиме В, как было показано, возникают значительные нелинейные искажения. Для их уменьшения служат специальные двухтактные усилители мощности. В однотакт-

Питание двигателей постоянного тока осуществляется в настоящее вре- я мя главным образом от тиристорных преобразователей. В то время как у генераторов постоянного тока пульсация напряжения мала и на работе двигателей практически не отражается, при питании от тиристорных преобразователей в кривых напряжения и тока возникают значительные переменные составляющие, которые ухудшают потенциальные условия на коллекторе и коммутацию двигателей, особенно при рис регулировании частоты вращения пу- =f(Dsi)

На ранних этапах развития микроэлектроники казалось, что любое вычислительное устройство можно разделять на части, по сложности соответствующие достигнутому в это время уровню интеграции, изготовить эти части в виде ИМС, монтировать ИМС на платах, обеспечивая постепенное усовершенствование вычислительной техники. Постепенно повышалась степень интеграции и соответственно все более крупные части вычислительных устройств удавалось реализовать в виде ИМС. Однако уже при степени интеграции, соответствующей ИМС среднего уровня интеграции, выяснилось, что на пути развития микроэлектроники возникают значительные трудности. Декомпозиция вычислительных устройств на части, пригодные для интегрального исполнения, при увеличении их объема становилась все более затруднительной, росла номенклатура ИМС и возникали неоптимальные решения относительно числа внешних выводов ИМС. ИМС стали терять универсальность. Выходом из критической ситуации явилось изобретение микропроцессора (МП).

При быстрых отклонениях сигнала яркости величины Aw и ДО будут увеличиваться, согласно выражениям (3.34) и (3.35), в обратной зависимости от А^ у. Цепи коррекции ВЧ и НЧ предыскажений в приемнике, увеличивающие Д/к, уменьшают искажения цветоразностных сигналов. Однако на яркостных переходах, меньших периода поднесущей, возникают значительные искажения. Проведенные в нашей стране эксперименты по определению связи между

При рассматриваемом способе возможно регулирование частоты вращения двигателя в пределах от номинального значения п„ом до его значения, равного нулю. Однако при этом возникают значительные потери мощности в дополнительном активном сопротивлении цепи ротора, пропорциональные квадрату тока ротора, что делает этот способ неэкономичным.

При пуске электродвигателей постоянного тока (независимо от способа возбуждения) путем прямого включения в питающую сеть возникают значительные пусковые токи, которые могут привести к выходу их из строя. Это происходит в результате выделения значительного количества теплоты в обмотке якоря и последующего нарушения ее изоляции. Поэтому пуск двигателей постоянного тока производится специальными пусковыми приспособлениями. В большинстве случаев для этих целей применяется простейшее пусковое приспособление — пусковой реостат. Процесс пуска электродвигателя постоянного тока с пусковым реостатом показан на примере двигателя постоянного тока с параллельным возбуждением (см. 14.2).