Возможности уменьшать

Частичное заземление нейтрали трансформаторов через резистор обеспечивает эффективное ограничение токов несимметричных КЗ на землю, снижение скорости восстанавливающегося напряжения на контактах выключателей при отключении токов КЗ, повышение скорости затухания апериодической составляющей токов несимметричных КЗ на землю, выполнение токовой защиты нулевой последовательности блоков генератор — трансформатор, исключение возможности возникновения феррорезонансных перенапряжений при неполнофазных режимах ЛЭП [66]. Заземление нейтрали выполняется на трансформаторах электростанций.

токами короткого замыкания. Кроме того, имеется опасность взрыва выключателя вследствие медленного ручного включения и возможности возникновения в выключателе дуги. Ручные приводы широко применяются и удовлетворяют требованиям управления выключателями нагрузки, которые не разрывают токов короткого замыкания. При современном уровне развития автоматизации и систем дистанционного управления выключателями на промышленных предприятиях применяются электромагнитные, пружинные и электродвигательные приводы.

Топологические структуры КМДП-элементов и ЛЭ на /г-канальных транзисторах имеют сходство: применяется совмещение транзисторов с одинаковыми типами каналов, поликремниевые слои используются в качестве соединений и др. Например, в схеме на 8.15, а сток транзистора VTnl совмещается в одну область с истоком транзистора VTn%, совмещаются в одну область истоки транзисторов VT'Р1, VTpZ, а их стоки — в другую. В микросхемах на кремниевых подложках транзисторы VTP1, VTP2 размещаются в одном кармане. Дополнительным требованием к топологии является устранение возможности возникновения тиристорного эффекта (эффекта «защелкивания»). Он заключается в том, что паразитная тиристорная р-п-р-п структура, образованная /?+-областью истока транзистора VTP, л-областью кармана, ^-подложкой и п+-областью истока транзистора VTn, при определенных условиях может переходить в открытое состояние. Тогда через нее течет большой ток, приводящий к выходу микросхемы из строя. В КМДП-микросхемах на диэлектрических подложках тирис-торный эффект отсутствует.

Чтобы выяснить картину происходящего явления, предположим, что т = 3 и q = 2; тогда Q = tnq == 3 • 2 = 6 пазов. Если полюсная дуга равна 4,5 зубцовым делениям, то при положении полюса, показанном на 3-14 сплошной линией, под полюсным наконечником находятся пять зубцов, а при положении, показанном пунктиром, всего четыре зубца. Это приводит к изменению магнитной проводимости зазора и, следовательно, к пульсации величины магнитного потока. При проектировании машин следует избегать возможности возникновения подобного явления из-за увеличения добавочных потерь в стали от высокочастотных колебаний потока.

Резкое снижение концентрации газовых частиц снижает возможности возникновения носителей тока (электронов и ионов) В результате пробивные напряжения промежутков в вакууме повышаются в 4—5 раз R сравнении с воздухом при атмосферном давлении. Основная часть носителей электричества поставляется из металлического катода за счет эмиссии электронов. При прекращении эмиссии, например при прохождении перемен-

что наличие небольшой активной нагрузки ограничивает возможности возникновения емкостного режима, в особенности при однофазном разрыве в сети с заземленной нейтралью питающего трансформатора.

В основе методов конфликтного доступа лежит предположение о возможности возникновения конфликтов из-за независимых попыток пользователей получить доступ к общему каналу. Поскольку попытки носят случайный характер, эти методы часто называют методами случайного доступа. Если в иинтервале передачи канал занимает только один абонент, то передача считается успешной.

Как и в случае биполярного транзистора, выражение входной проводимости (4.39) содержит коэффициент передачи схемы по напряжению (К и), значение которого, строго говоря, может быть комплексным. И здесь справедливы все рассуждения, проводившиеся выше, о возможности возникновения дополнительных активных и реактивных составляющих входного сопротивления при комплексной нагрузке.

Так как выполнить второе требование значительно сложнее из-за возможности возникновения дополнительных местных искажений при наличии в цепи нелинейных параметров, то применяют специальные конструктивные меры. Чтобы иметь возможность привести цепь к определенному состоянию равновесия при наличии высших гармоник, в качестве нулевого индикатора обычно применяют вибрационный гальванометр с резко выраженной частотной избирательностью или специальные электронные устройства, обладающие тем же свойством избирательности. Такие избирательные указатели настраиваются на основную частоту (частоту 1-й гармоники) и не учитывают составляющие высших гармоник. Искажение формы кривой напряжения вносит некоторую погрешность в измерение, однако она не очень велика даже при значительном содержании высших гармоник.

Реостатные преобразователи дают возможность получить уравнение преобразования самого различного вида. Достаточно большая выходная мощность позволяет в ряде случаев избежать необходимости усиления сигнала в измерительной цепи. Наличие трущегося контакта приводит, с одной стороны, к износу преобразователя, а с другой — к возможности возникновения погрешности преобразования вследствие изменения контактного сопротивления.

1. Определить граничные значения параметров схемы, при которых в ней наблюдается (или, наоборот, не наблюдается) какое-то грубое явление, например эффект стабилизации тока или напряжения, триггерный эффект на первой гармонике и т. п. Эта задача может быть поставлена и в ином аспекте, например сведена к выявлению возможности возникновения данного явления, если параметры схемы будут изменяться в заданных пределах.

т. е. частотная зависимость входного сопротивления выражена тем ярче, чем больше длина линии /. В радиотехнике это явление называют эффектом длинной линии. Поэтому при Конструировании очень широкополосных систем СВЧ нужно по возможности уменьшать длины отрезков линий передачи.

квадрант. С другой стороны, для охвата всех возможных Z3 при потере возбуждения эту область следует расширять, смещение в третий квадрант сокращать до значений, меньших 0,5 X'd, а выдержку времени защиты по возможности уменьшать. На 12.26 приведены примерные возможные характеристики Zc,3 = f(
С целью уменьшения длительности фронта следует по возможности уменьшать индуктивность шин, подводящих напряжение питания к разрядной системе. Учитывая, что в Llll входят также индуктивности выводов конденсатора С<3, шунтирующего питание, рекомендуется разводку питания осуществлять следующим образом. Всю разрядную систему следует разделить на несколько частей (удобно делить на четыре части). Для группы шин, соответствующих каждой части, необходимо иметь свой емкостный фильтр СЗ,

напряжение Ua. б составляет примерно 0,5 В, все остальное напряжение источника Е\ прикладывается между эмиттером и коллектором транзистора V3. Транзисторы V5 и V2 также находятся в активном режиме и, так как коллектор транзистора V2 соединен с базой этого же транзистора, напряжение UK. э мало и имеет величину примерно 0,5 В. Значит, основная часть напряжения источника Е2 прикладывается между коллектором и базой транзисторов V3 и V4. В соответствии с выработанными выше рекомендациями необходимо по возможности уменьшать ток баз этих транзисторов. При этом необходимо, чтобы сохранялся большой коэффициент усиления по току и параметры транзистора были стабильны. При современном уровне технологии возможен выбор номинального тока эмиттера, начиная с /Э0 = 5 мкА, что при использовании обычных транзисторов с коэффициентом усиления по току порядка (3 = 100 позволит иметь токи базы 50 нА, а при использовании транзисторов с (3=1000 (супербета транзисторы) входной ток базы уменьшится до 5 нА. Учитывая, что в настоящее время для современных пленарных транзисторов величина неуправляемого обратного-тока при комнатной температуре меньше 1 нА, названные величины токов базы близки к минимально допустимым при использовании биполярных транзисторов. При обсуждении параметров транзисторных каскадов в 4.8 и 4.9 рассматривались случаи использования транзисторов в обычных усилительных режимах, когда токи маломощных транзисторов выбираются близкими к 1 мА. В микротоковом режиме величина входного и выходного сопротивления значительно выше. Особенно быстро растет входное сопротивление /?вх = /'б+(1-ЬР)''э, где гэ = =<РТ//Э. Отсюда для обычного транзистора (3=100 при токе /э = 5 мкА и /?вх = 500 кОм, а для супербета транзисторов р = = 1000 при том же токе и #Вх = 5 мОм, т. е. входное сопротивление таких каскадов весьма велико и достаточно для построения усилителей, работающих от высокоомных источников сигнала. Важно отметить, что каскад при подаче входного сигнала к первому входу UBXI, не инвертирует выходного сигнала, а при подаче сигнала на второй вход инвертирует его. Это важное свойство особенно сильно проявляется при необходимости охвата усилителя в целом> положительными и отрицательными ОС. Расчет коэффициента усиления по напряжению [формула (4.89)] показывает, что можно получить коэффициент усиления каскада /С^^-1000 при использовании высокоом-ного сопротивления нагрузки, которая подключается параллельно выходному зажиму ивых.

Оценка случайных погрешностей прямых равноточных измерений. Случайные погрешности проявляются при многократных наблюдениях измеряемой величины в одинаковых условиях. Их влияние на результат измерения надо учитывать и стремиться по возможности уменьшать. Рассматривая математическое ожидание случайных величин, мы считали, что располагаем всей совокупностью, т. е. бесконечным множеством значений этой величины. При измерениях, даже с многократными наблюдениями, естественно, располагают конечным множеством результатов наблюдений и реализаций случайной погрешности. Как же в таких условиях оценить истинное значение измеряемой величины и случайную погрешность? Математическое ожидание и дисперсия считаются -неизвестными. Отвечая на этот вопрос, теория вероятностей рассматривает задачу о наилучшей оценке параметров 1распределения вероятностей при конечном числе реализаций.

Коэффициент трансформации выходного трансформатора- следует выбирать так, чтобы по возможности уменьшать длительность фронта выходного импульса, что достигается с увеличением крутизны нарастания выходного импульса 5фр. Из выражения (2.34) следует, что 5фр пропорциональна отношению

Для повышения быстродействия триггера необходимо использовать усилительные элементы, обладающие высокой импульсной добротностью, исключить насыщение транзисторов, применяя нелинейную обратную связь, уменьшить нагрузку триггера, свести к минимуму ускоряющие и паразитные емкости монтажа. Следует по возможности уменьшать запас по напряжению запирания и увеличивать амплитуду запускающих импульсов с тем, чтобы сократить продолжительность стадии подготовки. Повышение быстродействия неизбежно связано с увеличением потребляемой триггером мощности, так как оно сопровождается уменьшением соротивлений как в выходных, так и во входных целях. Для достижения максимального быстродействия необходимо выбрать сопротивление в стоке Кс или сопротивление в коллекторе /?„ оптимальным. При оптимальной величине /?с или /?к, даже при некотором уменьшении перепада выходного напряжения, заметно растет мощность, потребляемая триггером. Кроме этого, в быстродействующих триггерах делитель R1R2 во входной цепи транзистора тоже приходится делать сравнительно низкоомным с тем, чтобы можно было сократить время восстановления Т^осст- В противном случае динамическое смещение достигает заметной величины, в результате чего быстродействие схемы снижается.

Для повышения стабильности длительности импульса необходимо по возможности уменьшать индуктивность намагничивания. В результате уменьшится нестабильность ta, вызываемая изменением не только температуры, но и нагрузки. Поэтому при расчете блокинг-генерато-ра, работающего в широком диапазоне изменений температуры и нагрузки, необходимо выбирать индуктивность Lt возможно меньшей величины, руководствуясь неравенствами (7.4).

Вынужденные колебания угла при парад- лельной работе сопровождаются колебаниями тока якоря (см. выше); при колебаниях ротора в его контурах индуктируются переменные токи. Это приводит к увеличению потерь в машине, снижению КПД и увеличению ее нагревания. Для ослабления этих нежелательных эффектов нужно по возможности уменьшать амп- ° ^ литуды колебаний угла. Поскольку wv для

Радиальную высоту провода необходимо по возможности уменьшать также

квадрант С другой стороны, для охвата всех возможных Z3 при потере возбуждения эту область следует расширять, смещение в третий квадрант сокращать до значений, меньших 0,5 Х\, а выдержку времени защиты по возможности уменьшать. На 12.26 приведены примерные возможные характеристики ?сз = Мфр): соответствующая направленному реле сопротивления (1) и улучшенная (2) В ЧГУ (Э М. ШнеерсонОхМ) сделано предложение о включении на выходе ИО сопротивления параллельно орган}'