Возбуждения значительно

Если магнитная цепь машины была полностью размагничена, то при увеличении тока возбуждения зависимость Ф(/в) представляется кривой 1 ( 9.13), подобной кривой намагничивания. Поскольку при п = .const ЭДС прямо пропорциональна магнитному потоку, график Ф (/„) представляет собой в другом масштабе по оси ординат характеристику холостого хода ?(/в).

Рассмотрим более подробно данный метод применительно к двигателю параллельного возбуждения. Зависимость между частотой вращения и магнитным потоком при М = const определяется уравнением (9.21).

Зависимость тока статора от тока возбуждения /(/ ) при постоянном тормозном моменте на валу AfT = const называется U-обрсиной характеристикой синхронного двигателя ( 15.18).

Из формулы для Q0 следует, что скорость вращения при холостом ходе двигателя обратно пропорциональна потоку возбуждения. Зависимость скорости вращения двигателя при холостом ходе от тока возбуждения Q0(/в) при U = const определяется регулировочной характеристикой холостого хода ( 17.30). Здесь же дана зависимость Ф0 (/„).

Зависимость тока статора от тока возбуждения /(/в) при постоянном тормозном моменте на валу Л/то = const называется \J-o6pajnou характеристикой синхронного двигателя ( 15.18).

Зависимость тока статора от тока возбуждения /(/ ) при постоянном

В двигателе последовательного возбуждения ток якоря является током возбуждения. Зависимость между током якоря /я и потонем полюса Ф нелинейная. Эта зависимость показана на II. 11, о.

Характеристикой холостого хода называют зависимость ЭДС генератора от тока возбуждения при постоянной частоте вращения якоря и отключенной нагрузке:

Характеристика холостого хода ( 9.16) представляет собой изображенную в другом масштабе часть петли гистерезиса магнитной системы генератора. Поскольку ЭДС пропорциональна магнитной индукции, а напряженность магнитного поля — току возбуждения, зависимость Е(!в) имеет такой же вид, как зависимость В(//).

Зависимость установившейся частоты вращения от момента двигателя при постоянном напряжении питания цепей якоря и возбуждения называют механической характеристикой.

Зависимость тока возбуждения /в от тока нагрузки /, показывающая, как следует изменять ток возбуждения при изменении нагрузки, чтобы напряжение было постоянным, называется регулировочной характеристикой синхронного генератора. На 13.15 показаны регулировочные характеристики для различного характера нагрузки. Чтобы исключить влияние характера нагрузки и частоты вращения генератора, эти характеристики строят при cos ф = const и и = const.

В двигателе параллельного возбуждения индуктивность обмотки возбуждения значительно больше индуктивности цепи якоря. Поэтому поток возбуждения и ток якоря оказываются сдвинутыми по фазе почти на 90°. Момент двигателя при этом практически равен нулю.

вне частичного возбуждения значительно уменьшается и появляется возможность снижения требований к пря-моугольности петли гистерезиса запоминающих сердечников.

цессы преобразования энергии происходят так же, если в обмотках ротора протекают переменные токи, а на статоре находятся обмотки, в которых протекают постоянные токи. Такие машины называются обращенными. Обращенные машины находят меньшее применение, так как мощность возбуждения значительно меньше мощности машины и удобнее силовые обмотки располагать на неподвижной части.

Активное сопротивление обратной последовательности г2, соответствующее трансформаторной связи цепей статора и ротора через обратно-синхронное поле, равно практически, так же как и для трансформатора, Сумме активных сопротивлений цепей статора и ротора, причем для активных сопротивлений роторных цепей должно быть учтено так же, как и в случае асинхронной машины, скольжение ротора относительно обратно синхронного поля, равное 2 — s. Нужно отметить при этом, что активным сопротивлением обмотки возбуждения гв при наличии успокоительных обмоток можно пренебречь, так как, с одной стороны, активное сопротивление обмотки возбуждения значительно меньше активного сопротивления успокоительных обмоток, ас другой стороны, индуктивное сопротивление обмотки возбуждения, наоборот, значительно выше.

Сравнение асинхронных и синхронных генераторов. Масса асинхронного генератора без устройств системы возбуждения значительно меньше, чем у синхронного генератора. Это объясняется тем, что у асинхронной машины меньший воздушный зазор, чем у синхронной, стержни беличьей клетки не требуют изоляции и их легче разместить на роторе, чем катушки возбуждения. Условия охлаждения сосредоточенной обмотки возбуждения синхронной машины хуже, чем у короткозамкнутой обмотки ротора. Как видно из 8.8, масса асинхронной машины в диапазоне изменения мощности 5... 100 кВт примерно в 1,3... 1,4 раза меньше, чем синхронных. Если сравнить их с бесконтактными синхронными генераторами (например, индукторными), масса их примерно в 2...3 раза меньше.

Характеристики холостого хода и намагничивания явнополюс-ной синхронной машины показаны на 53-7. При небольшом возбуждении поток взаимной индукции Ф;„ и ЭДС Ef пропорциональны МДС Ffm, практически совпадающей с магнитным напряжением зазора F&. По мере увеличения насыщения все большая доля МДС приходится на магнитные напряжения стальных участков цепи (Ffm — jF6). Особенно заметно возрастает магнитное напряжение ротора /Г2, поскольку в образовании магнитного потока ротора, Ф2 = Фт + Ф/ст, все большую роль играет поток рассеяния Ф/ст, увеличивающийся с ростом возбуждения значительно быстрее, чем поток взаимной индукции Фт [отношение Ф^0/Фт по (53-19) постепенно увеличивается]. Это приводит к тому, что МДС Ffm = Рг + Fz все в большей мере отличается от FS и характеристика Ф,„ == / (Ffm) все сильнее отклоняется от прямолинейной характеристики намагничивания зазора Фт = / (Ffi).

Магнитодвижущая сила обмотки якоря Fam и ее продольная и поперечная составляющие Fdm, Fgm отличаются по форме от МДС обмотки возбуждения Ff. Магнитодвижущая сила якоря распределена по поверхности синусоидально; распределение МДС возбуждения значительно отличается от синусоидального. Это обстоятельство затрудняет сложение МДС якоря и возбуждения. Поэтому для упрощения расчетов синусоидальные МДС якоря заменяются эквивалентными МДС обмотки возбуждения, выбранными по условиям сохранения основных гармонических индукции в зазоре и ЭДС, индуктированных в обмотке якоря.

успокоительной обмотки относительно мала, а г — велико. Поэтому в успокоительной обмотке ток затухает очень быстро, а в обмотке возбуждения значительно медленнее. При затухании тока в каждой из этих обмоток устраняется причина, которая препятствовала проникновению потока якоря tf>ad в соответствующий контур.

Схема двоичного счетчика, соответствующая этим функциям возбуждения, значительно проще, чем схема счетчика, сответствующая функциям возбуждения (2.31), однако быстродействие меньше из-за последовательного включения ЛЭ И (максимально допустимое значение частоты тактового сигнала Н будет меньше). На 2.23 показана часть двоичного счетчика, выполненная в соответствии с функциями возбуждения (2.32).

Скорость подъема возбуждения значительно влияет на уровень динамической устойчивости. У «быстроотзывчивых» систем