Трехфазной проводимости

9-5. Схема трехфазной однослойной концентрической обмотки статора Zi=36; 2p=4;
в [8; 20]. На 9-5 показаны схема трехфазной однослойной концентрической обмотки статора, а на 9-6 —схема трехфазной двухслойной петлевой обмотки статора. Обычно обмотку статора выполняют шестизонной; каждая зона равна 60 эл. град. При шестизонной обмотке коэффициент распределения

В синхронных машинах с /1=160-^450 мм широко распространена система возбуждения полюсов от дополнительных обмоток, закладываемых в пазы статора с тем же шагом, что и основная обмотка; иногда в машинах с /1^280 мм шаг дополнительной обмотки устанавливают, исходя из условия использования третьей гармоники поля. Дополнительную обмотку обычно выполняют трехфазной, однослойной из того же провода, что и основную. В машинах с /1 = 315^-450 мм ее укладывают на дно паза, а в машинах с /1^280 мм — сверху, под клином, после укладки основной обмотки. Вместе с изоляцией дополнительная обмотка занимает до 20% объема паза. Параметры дополнительной обмотки выби-328

2.9.1. Расчетная длина магнитопровода, имеющего Z = 36 пазов, /g = = 115 мм, полюсное деление т = 120 мм, расчетный воздушный зазор 6fcj = 0,444 мм. Определить главную индуктивность фазы и обмотки, если шаг трехфазной однослойной четырехполюсной обмотки ук — т, а число последовательных витков фазы w = 126.

12-4. Развернутая схема трехфазной однослойной обмотки

Рассмотрим принцип построения трехфазной однослойной обмотки на примере четырехполюсной машины (2р = 4) с минимальным числом пазов на полюс и фазу q = 2 (сосредоточенные обмотки с q — 1 не применяют). В этом случае проводники, принадлежащие одной фазе, размещают под парой полюсов в четырех пазах ( 4.20, а). Одна фаза занимает в машине восемь пазов: 2pq = 4 • 2 = 8; число пазов в машине г = 2pqm — 24. На 4.20, а указано также мгновенное направление ЭДС, индуктированных в проводниках различных фаз для момента времени, соответствующего максимальному значению тока /л в фазе АХ ( 4.20, б).

9-5. Схема трехфазной однослойной концентрической обмотки статора 2i=36; 2p=4;
в [8; 20]. На 9-5 показаны схема трехфазной однослойной концентрической обмотки статора, а на 9-6 — схема трехфазной двухслойной петлевой обмотки статора. Обычно обмотку статора выполняют шестизонной; каждая зона равна 60 эл. град. При шестизонной обмотке коэффициент распределения

В синхронных машинах с /1=^160-4-450 мм широко распространена система возбуждения полюсов от дополнительных обмоток, закладываемых в пазы статора с тем же шагом, что и основная обмотка; иногда в машинах с fts^280 мм шаг дополнительной обмотки устанавливают, исходя из условия использования третьей гармоники поля. Дополнительную обмотку обычно выполняют трехфазной, однослойной из того же провода, что и основную. В машинах с /1=315-^-450 мм ее укладывают на днб паза, а В машинах с /г<280 мм — сверху, под клином, после укладки основной обмотки. Вместе с изоляцией дополнительная обмотка занимает до 20% объема паза. Параметры дополнительной обмотки выби-328

На 1.53 представлена схема-развертка трехфазной однослойной двухплоскостной обмотки для 2/7 = 4, <7=2, z=2/n/7<7=2-3-2-2=24. Двух-и трехплоскостные однослойные обмотки нетехнологичны, так как имеют различные по форме секции.

3-7. Схема трехфазной однослойной петлевой обмотки «в развалку» при

В трехфазных схемах "с изолированной нейтралью работа тиристоров всех фаз взаимосвязана и имеет свои особенности. Допустим, система находится в режиме нулевой проводимости «О». Найдем логическую функцию, описывающую включение тиристоров в режим трехфазной проводимости ABC. При этом одновременно смогут работать только определенные тройки тиристоров, два из которых проводят ток в одном направлении, а третий — в обратном:

В трехфазных схемах с изолированной нейтралью работа тиристоров всех фаз взаимосвязана и имеет свои особенности. Допустим, система находится в режиме нулевой проводимости «О». Найдем логическую функцию, описывающую включение тиристоров в режим трехфазной проводимости ABC. При этом одновременно смогут работать только определенные тройки тиристоров, два из которых проводят ток в одном направлении, а третий — в обратном:

Если активно-индуктивная нагрузка включена по схеме с изолированной нулевой точкой, то расчет токов существенно усложняется. Это вызвано тем, что при коммутации вентилей меняются напряжения на нагрузке. Когда открыты тиристоры всех фаз, напряжение на нагрузке равно фазному напряжению сети и все токи отличны от нуля. Такой режим называют симметрично-токовым (СТ) или режимом трехфазной проводимости. При закрывании тиристора одной фазы имеет место несимметрично-токовый (НТ) режим двухфазной проводимости, когда напряжение на неот-ключенных фазах равно половине линейного напряжения сети. Наконец, могут существовать интервалы времени, характеризующиеся отсутствием токов во всех трех фазах. Такой режим называют бестоковым (БТ).

Анализ показывает, что даже в установившемся режиме при ct=const вектор Ulnn вращается в пространстве неравномерно. В режиме трехфазной проводимости его угловая скорость равна о0, в режиме двухфазной проводимости он неподвижен. В бестоковом режиме модуль обобщенного вектора равен нулю. 24

В режиме трехфазной проводимости Фа = Фв=Фс=1; Фз=1; Фг=0; Q=l/3. При уравновешенной системе питающих напряжений прямой последовательности получаем

Для получения пульсаций в сигнале управления ТПН можно использовать ООС по различным выходным координатам, например по переключающей функции Ф3 или по модулю обобщенного вектора UTmi выходного напряжения ТПН, рассмотренным в гл. 1. Для получения сигнала, соответствующего переключающей функции Ф3) необходим специальный датчик трехфазной проводимости ТПН, который работает в соответствии с логическим уравнением (1.5). Один из вариантов состоит из трех датчиков проводимости Xti тиристоров, установленных в каждой фазе (см. 5.6), и логического элемента И. При наличии одновременно открытых тиристоров во всех трех фазах напряжение и% на выходе датчика трехфазной проводимости ТПН равно Uim, а на интервале двухфазной проводимости близко к нулю. Таким образом, сигнал их на выходе датчика представляет собой прямоугольные импульсы с амплитудой Uxm, соответствующие интервалам трехфазной проводимости ТПН.

Сигнал ноос с ее выхода подается на вход СИФУ. На рисунке также показаны линии разверток upi вертикальной СИФУ. На /-м участке трехфазной проводимости положение переднего фронта сигнала «я. на оси т определяется моментом 0! включения тиристора, а заднего фронта — моментом yi выключения тиристора.

Поскольку согласно (5.17) снижение асимметрии СИФУ определяется первой производной сигнала управления, содержащего пульсацию сигнала ООС, в момент времени 0г слева, то для оценки коэффициента kn необходимо найти эту производную. На интервале трехфазной проводимости сигнал «оос определяется выражением

г Для упрощения записи совместим нулевое значение оси X с одним из значений 8; (см. 5.14). Обозначим Тз длительность интервала трехфазной проводимости, Т„ — длительность периода повторения сигнала с выхода датчика, Jp — длительность развертки СИФУ, равную половине периода питающей сети. С учетом введенных обозначений (5.19) и (5.20) примут вид

На 5.15,о приведено семейство характеристик, иллюстрирующих зависимость Ап от длительности интервала трехфазной проводимости Тз для различных значений 7\ Ври fcooc=l. Видно, что предпочтительными с позиций Ю* !47

обеспечения максимума kn при Т3^0,7Тп являются малые постоянные времени цепи ООС ТЧ^Тп/З, при меньших значениях Г3 больший эффект дает увеличение 7\. Зависимость ka{bi) имеет максимум при Гз<0,5Гп, который приходится на Ь7опт =1,66. Это значение 7\=7У1,66 можно считать оптимальным по условию максимума Ап при уменьшении интервалов трехфазной проводимости до нуля. При неглубоком регулировании напряжения ТПН (Т3^0,7Тп) снижения асимметрии СИФУ в несколько раз можно добиться выбором значения T^TdS. При более глубоком регулировании напряжения, когда Т3<0,5Тп, даже выбор ^т = 6Топт обеспечивает снижение асимметрии СИФУ лишь