Трансформаторов выполняется

1. Определение ПВН на контактах выключателя Qn при отключении тока КЗ в точке К1. Схема замещения приведена на 5.4. Эквивалентное волновое сопротивление трех однопроводных ЛЭП Лэк = 450/3 = 150 Ом. Эквивалентная индуктивность блочных трансформаторов, подключенных к генераторам, L,K = (34,46 + 13,48)/(3 -314) = 0,0509 Гн. Эквивалентная емкость со стороны системы сборных шин СЭК = СТ + СВ + СР + С1.„ + СТ.Т+СШ = = 32,34- 10 ~9 Ф, где Ст, С„, С„, Ст.н, Ст.т, Сш соответственно емкости, Ф, блочных трансформаторов, выключателей, разъединителей, трансформаторов напряжения, трансформаторов тока и двух систем сборных шин ОРУ. Они равны:

Одним из направлений подготовки инженеров-электриков в области электроснабжения является изучение основ проектирования систем электроснабжения промышленных предприятий. Системы электроснабжения создаются из готовых элементов и электротехнических устройств и изделий: трансформаторов, выключателей, кабелей, распределительных щитов и пунктов, электродвигателей и т. д. Высокое качество проектов будет иметь

бумажных изделий маслами и лаками, камеры масляных трансформаторов, выключателей и др;

Для эффективной защиты изоляции электроустановок от перенапряжений требуется, чтобы импульсная во/ът-секундная характеристика изоляции во всех точках лежала выше соответствующей характеристики разрядника. Трубчатые разрядники имеют крутые вольт-секундные характеристики ( 12-11) и поэтому не пригодны для защиты изоляции трансформаторов, выключателей и электрических машин, имеющих относительно пологие вольт-секундные характеристики изоляции. Необходимыми в этих случаях характеристиками обладают вентильные разрядники ( 12-11). Такие разрядники имеют многократный искровой промежуток и включенное последовательно с ним нелинейное рабочее сопротивление из вилита или тервита, помещенное в герметизированном фарфоровом цилиндре.

Показатели надежности приведены для трансформаторов, выключателей, разъединителей, отделителей, короткозамыкателей, сборных шин, воздушных и кабельных линий, асинхронных электродвигателей.

Общие сведения. Проходные изоляторы (вводы) используются в местах, где токоведущие части проходят через стены или перекрытия зданий, через ограждения электроустановок или вводятся внутрь металлических корпусов оборудования. Проходными изоляторами обычно называются фарфоровые изоляторы на напряжения до 35 кВ с относительно простой внутренней изоляцией (гл. 5). Вводами называются проходные изоляторы на напряжения 35 кВ и выше с бол ее сложной внутренней изоляцией. Вводы применяются в качестве проходных изоляторов трансформаторов, выключателей и других аппаратов.

Токоведущие части и электрооборудование имеют сетчатые или смешанные ограждения, которые должны иметь следующую высоту: для ОРУ и открыто установленных трансформаторов над уровнем планировки —2 или 1,6 м, а для ЗРУ над уровнем пола — 1,9 м, при этом сетки должны иметь отверстия размерами не менее 10ХЮ и не более 25x25 мм2, а ограждения — приспособления для запирания их на замок. В ЗРУ при входе в камеры трансформаторов, выключателей и других аппаратов с целью осмотра квалифицированным персоналом камер при наличии напряжения на токоведущих частях допускается применение съемных барьеров непосредственно за дверью на высоте 1,2 м.

ка изоляции во всех точках лежала выше соответствующей характеристики разрядника. Трубчатые разрядники имеют крутые вольт-секундные характеристики ( 12.11) и поэтому не пригодны для защиты изоляции трансформаторов, выключателей и электрических машин, имеющих относительно пологие вольт-секундные характеристики изоляции. Необходимыми в этих случаях характеристиками обладают вентильные разрядники ( 12.11). Такие разрядники имеют многократный искровой промежуток и включенный последовательно с ним резистор из вилита или тервита с нелинейной рабочей характеристикой, помещенный в герметизированный фарфоровый цилиндр.

1.4. Показатели надежности приведены для трансформаторов, выключателей, разъединителей, отделителей, короткозамыкателей, сборных

Наиболее важной проблемой является создание надежного и экономичного высоковольтного электротехнического оборудования (линий передачи, трансформаторов, выключателей, разъединителей, трансформаторов тока и напряжения и др.) и обеспечение бесперебойной работы высоковольтных электроустановок.

Испытанию подвергается целый электрически связанный участок сети; при этом вместе с кабелями испытывается изоляция трансформаторов, выключателей и других элементов электростанций и сетей потребительских установок. Испытание кабелей под нагрузкой может производиться часто: 4—6 раз в год. Данный метод имеет ряд недостатков:

нофазном или трехфазном токе низшего напряжения. К высоковольтным сетям печи подключаются через понижающие трансформаторы со вторичным напряжением в сотни вольт. Мощность трехфазных печных трансформаторов для дуговых сталеплавильных печей достигает 25 MB -А (ГОСТ 7207-79). Трансформаторы имеют ступенчатое регулирование напряжения от 110 до 420 В. Токи во вторичной обмотке достигают нескольких сотен килоампер. Вторичная обмотка печных трансформаторов выполняется с большим числом параллельных ветвей, имеющих всего один-два витка. При концентри-

Важной задачей является совершенствование методов расчета трансформаторов. В условиях проектных организаций и трансформаторных заводов расчет силовых трансформаторов выполняется с использованием ЭВМ. Разработаны математические модели и комплекты стандартных программ, при помощи которых ведется расчет отдельных параметров — потерь и напряжения короткого замыкания, потерь и тока холостого хода, оптимальных размеров сечения стержня, тепловой расчет отдельных частей системы охлаждения трансформатора, его тепловой постоянной времени и др.

Измерение сопротивления изоляции обмоток трансформаторов выполняется мегомметром 2500 в с верхним пределом измерения не ниже 10 000 Мом. Схемы соединения обмоток при измерениях те же, что и при измерении tgS.

Установка на эксплуатируемых подстанциях дополнительных и замена перегруженных силовых трансформаторов выполняется в основном с целью разгрузки находящихся в эксплуатации перегруженных трансформаторов. Сни-

жение потерь электроэнергии при этом является, как правило, сопутствующим. Однако в отдельных случаях замена или установка дополнительного трансформатора дает и непосредственный эффект при снижении потерь. При этом происходит снижение нагрузочных потерь и увеличение потерь холостого хода. Замена недогруженных трансформаторов выполняется с целью снижения потерь электроэнергии в трансформаторах: при этом нагрузочные потери увеличиваются, а потери холостого хода уменьшаются (см. § 12.5).

Жесткая ошиновка на стороне 6—10 кВ трансформаторов выполняется только на коротких участках в пределах 20 м, когда применение гибких токопроводов усложняет конструкцию. Ошиновка закрытого РУ должна выполняться, как правило, из алюминиевых, сталеалюминиевых и стальных проводов, полос, труб и шин из алюминия и алюминиевых сплавов электротехнического назначения.

В этом случае защита трансформаторов выполняется на переменном токе с использованием предварительно заряженных конденсаторов, а остальных элементов подстанции — на выпрямленном оперативном токе.

Подключение главных повышающих трансформаторов выполняется согласно схеме, но в другой плоскости — от Горных

Выбор трансформаторов выполняется на расчетный период (пять лет с момента предполагаемого срока ввода в эксплуатацию). Дальнейшее расширение подстанции, включая резерв территории, производится с учетом возможности ее развития в последующие пять

Выбор трансформаторов выполняется на расчетный период (пять лет с момента предполагаемого срока ввода в эксплуатацию). Дальнейшее расширение подстанции, включая резерв территории, производится с учетом возможности ее развития в последующие пять