Трансформаторов выбирается

душных и кабельных линий, обмоток силовых трансформаторов, трансформаторов тока, тин и коммутационной аппаратуры). Для указанных установок считается, что мощность системы не ограничена и напряжение на стороне высшего напряжения трансформатора является неизменным. Это выполняется, если мощность системы примерно в 50 раз больше мощности цехового трансформатора, например при мощности системы более 50 MB-А и мощности цеховых трансформаторов до 1000 кВ • А.

пряжением той или иной полярности. Объем и порядок испытаний установлены ГОСТ 1516-68. Полная волна ( 12-1, а) должна иметь длину фронта тф=1,5± ±0,2 мкс и длину волны tB—40±4 мкс (так называемая волна 1,5/40)*, а срезанная волна ( 12-1,6) должна иметь предразрядное время т не менее 2 мкс. При испытании внутренней изоляции силовых трансформаторов, трансформаторов напряжения и масляных реакторов требуется, чтобы предразрядное время было от 2 до 3 мкс. Согласно ГОСТ 1516-68 внешняя изоляция электрооборудования должна испытываться на прочность в сухом состоянии и под дождем напряжением промышленной частоты путем плавного подъема напряжения до установленных в ГОСТ испытательных напряжений. Внутренняя изоляция должна выдерживать в течение

Изоляция электрооборудования подразделяется на внешнюю, работающую на открытом воздухе, и внутреннюю, работающую в масляной, газовой или иной среде, защищенной от воздействия внешних атмосферных условий. Как внешняя, так и внутренняя изоляция электрооборудования испытывается импульсным напряжением той или иной полярности. Объем и порядок испытаний установлены ГОСТ 1516.1—76 и 1516.2—76. Полный грозовой импульс ( 12.1, а) должен иметь длину фронта 7ф= (1,2 ±0,36) икс и длину импульса Ги=(50±10) мкс, а срезанный грозовой импульс ( 12.1,6) должен иметь предраз-рядное время Тк не менее 2 мкс. При испытании внутренней изоляции силовых трансформаторов, трансформаторов напряжения и масляных

При выборе главной схемы АЭС учитываются: единичная мощность агрегатов и их число; напряжения, на которых выдается мощность в энергосистему; величина перетоков между РУ различных напряжений; токи КЗ для каждого РУ и необходимость их ограничения; значение наибольшей мощности, которая может быть потеряна при повреждении любого выключателя; возможность присоединения одного или нескольких энергоблоков непосредственно к РУ ближайшей районной подстанции; применение, как правило, не более двух РУ повышенных напряжений и возможность отказа от автотрансформаторов связи между ними.

отключение повышающих трансформаторов, трансформаторов с. н. и связи — не более чем тремя выключателями.

4-1. Трансформация трехфазных токов с помощью группы однофазных трансформаторов.

трансформаторов. Расположив однофазные трансформаторы, как на 4-3, а, и объединив между собой свободные от обмоток стержни ( 4-3, б), можно заметить, что при симметричной системе на-

Общее сопротивление в точке К2 при хс = 0,4 и параллельной работе трансформаторов х2 = 0,4 + 3,15/3 = 1,45.

Расчет токов короткого замыкания в установках напряжением до 1000 В. При расчете должны учитываться активные сопротивления цепи короткого замыкания (воздушных и кабельных линий, обмоток силовых трансформаторов, трансформаторов тока, шин и коммутационной аппаратуры). Для указанных установок считается, что мощность системы не ограничена и напряжение на стороне высшего напряжения трансформатора неизменно. Это выполняется, если мощность системы примерно в 50 раз больше мощности цехового трансформатора, например

Симметрирующие устройства с магнитными связями между элементами осуществляются включением между электрической сетью и нагрузкой специальных трансформаторов — трансформаторов с пофаз-ным регулированием (например, индукционные плавильные печи).

Изоляция электрооборудования подразделяется на внешнюю, работающую на открытом воздухе, и внутреннюю, работающую в масляной, газовой или иной среде, защищенной от воздействия внешних атмосферных условий. Как внешняя, так и внутренняя изоляция электрооборудования испытывается импульсным напряжением той или иной полярности. Объем и порядок испытаний установлены ГОСТ 1516.1—76 и 1516.2—76. Полный грозовой импульс ( 12.1, а) должен иметь длину фронта Тф= (1,2±0,36) мкс и длину импульса Ги=(50±10) мкс, а срезанный грозовой импульс ( 12.1,6) должен иметь предраз-рядное время Тс не менее 2 мкс. При испытании внутренней изоляции силовых трансформаторов, трансформаторов напряжения и масляных

Следует обратить внимание на то, что петля перемагничи-вания электротехнической стали магнитопроводов трансформаторов относительно «узкая» ( 8.3) и значение амплитуды магнитной индукции Вт для обычных трансформаторов выбирается в пределах 1,2-1,6 Тл, что соответствует примерно точке кривой намагничивания, лежащей на «колене», поэтому в пределах изменения В от В = 0 до В = Вт зависимость тока от магнитной индукции примерно линейная. Поскольку магнитный поток и, следовательно, магнитная индукция изменяются синусоидально, намагничивающий ток также будет изменяться по за-

Выбор трансформаторов связи и блочных трансформаторов. Номинальная мощность трансформаторов выбирается по расчетной мощности, которая устанавливается из рассмотрения перетоков мощности по обмоткам трансформаторов в нормальном и аварийном режимах работы ТЭЦ на основе баланса мощности. На 2.14 приведена диаграмма баланса

Если же станция работает в пиковом или полупиковом режиме, тогда мощность блочных трансформаторов выбирается с учетом допустимой систематической нагрузки:

В проектной практике цеховые трансформаторы часто выбирают без технико-экономических расчетов, пользуясь коэффициентом загрузки трансформаторов и расчетной нагрузки цеха. Для двухтрансформаторных цеховых подстанций при преобладании нагрузок I категории коэффициент загрузки трансформаторов /г3.тр принимается в пределах 0,65 — 0,7. Для однотрансформаторных подстанций при наличии взаимного резервирования по перемычкам с другими подстанциями на в/горичном напряжении мощность трансформаторов выбирается с учетом степени резервирования. Коэффициент загрузки цеховых трансформаторов может быть принят: при преобладании нагрузок II категории — 0,7 — 0,8, а при нагрузках III категории — 0,9 — 0,95.

В указанных случаях число трансформаторов выбирается в зависимости от характера и режима работы главных потребителей электроэнергии, перспектив дальнейшего развития подстанции, ее связи с энергоси-

д) при двухтрансформаторных подстанциях, тоже при однотрансформаторных, но с магистральной схемой распределения энергии мощность каждого из двух соседних трансформаторов выбирается с таким расчетом, чтобы при выходе из строя второго он мог нести нагрузку всех потребителей 1-й и 2-й категорий, перегружаясь при этом не больше чем это допускается по действующим ПУЭ (потребители 3-й категории при этом могут временно отключаться); обычно номинальная мощность каждого из двух соседних трансформаторов принимается равной 70% их общей фактической нагрузки, тогда при выходе из строя одного из трансформаторов второй на время ликвидации аварии оказывается загруженным не более чем на 140%. Такое решение позволяет с малыми затратами осуществить резервирование питания всех присоединенных потребителей, независимо от их категории бесперебойности, и потому обычно применяется как типовое.

Междувитковая изоляция в винтовых и междукатушечная в непрерывных катушечных обмотках (высота радиальных каналов Лк) сухих трансформаторов выбирается из условий нормального охлаждения обмотки по § 9-5 и обычно оказывается достаточной для обеспечения прочности изоляции.

Следует обратить внимание на то, что петля перемагничи-вания электротехнической ст;ши магнитопроводов трансформаторов относительно «узкая» ( 8.3) и значение амплитуды магнитной индукции Вт для обычных трансформаторов выбирается в пределах 1,2—1,6 Тл, что соответствует примерно точке кривой намагничивания, лежащей на «колене», поэтому в пределах изменения В от В = 0 до В == Вт зависимость тока от магнитной индукции примерно линейная. Поскольку магнитный поток и, следовательно, магнитная индукция изменяются синусоидально, намагничивающий ток также будет изменяться по за-

Мощность трансформаторов выбирается по условиям:

Для поддержания необходимого уровня напряжения на шинах с. н. трансформаторы имеют РПН. Схема соединения обмоток рабочих и резервных трансформаторов выбирается таким образом, чтобы возможно было их кратковременное параллельное включение в моменты перехода с рабочего на резервное питание и наоборот.

На ТЭЦ неблочного типа (с поперечными связями по пару) выбирается один резервный источник 6 кВ на каждые шесть рабочих трансформаторов или линий. На блочных ТЭЦ число резервных трансформаторов выбирается так же, как и на КЭС.