Трансформаторов приведены

В отличие от тепловых электростанций на ГЭС отсутствуют крупные электродвигатели напряжением 6 кВ, поэтому распределение электроэнергии осуществляется на напряжении 0,4/0,23 кВ. Питание с. н. производится от трансформаторов, присоединенных [5.4]:

Целесообразность установки отдельных трансформаторов, присоединенных к РУ 220 кВ и более, должна быть обоснована.

Коэффициент изменения потерь Кя,п численно равен удельному снижению потерь активной мощности во всех элементах системы электроснабжения (от источников питания до мест потребления электроэнергии), получаемому при уменьшении передаваемой предприятию реактивной мощности. Как показали расчеты, наименьшее значение /С„, „ равно примерно 0,02 кВт/квар для трансформаторов, присоединенных непосредственно к шинам станции.

Коэффициент изменения потерь /с„ п численно равен удельному снижению потерь активной мощности во всех элементах системы элекро-снабжения (от источников питания до мест потребления электроэнергии), полученному при уменьшении передаваемой предприятию реактивной мощности. Как показали расчеты, наименьшее значение /си> „ равно примерно 0,02 кВт/квар для трансформаторов, присоединенных непосредственно к шинам станции, а наибольшее значение /си п равно 0,1 — 0,15 для трансформаторов 10 — 6/0,4 кВ, питающихся от районных сетей.

Коэффициент изменения потерь к,,, „ численно равен удельному снижению потерь активной мощности во всех элементах системы электроснабжения (от источников питания до мест потребления электроэнергии), получаемому при уменьшении передаваемой предприятию реактивной мощности. Как показали расчеты, наименьшее значение /с,,,,, равно примерно 0,02 (кВт/квар) для трансформаторов, присоединенных непосредственно к шинам станций.

Для защиты подстанционной изоляции от волн атмосферных перенапряжений на сборных шинах распределительных устройств, а также у трансформаторов, присоединенных к ЛЭП с помощью отпаек, предусматривается установка комплектов вентильных разрядников.

у его зажимов. Схема замещения для расчета ПВН ( 10.3) состоит из трех ветвей, включенных параллельно: индуктивного сопротивления местной станции Хм, емкости Cj и результирующего волнового сопротивления линий Zp. Как известно, длинные однородные линии воспринимаются в переходных процессах как активные сопротивления, численно равные волновым сопротивлениям Z = уL/C. При наличии нескольких линий с одинаковыми волновыми сопротивлениями в схему замещения следует ввести результирующее сопротивление Zp = Z/n, где и — число линий, не считая поврежденной. Линии следует считать разомкнутыми на удаленных концах, так как при высокой частоте переходного процесса сопротивление рассеяния трансформаторов, присоединенных на этих концах, весьма велико.

Защита от многофазных замыканий устанавливается на всех линиях 6 — 35 кВ и действует на отключение выключателей, отсоединяющих поврежденную линию от источников питания. Допускается несрабатывание защиты при КЗ на стороне НН трансформаторов, присоединенных к защищаемой линии, если для них предусмотрены отдельные защиты.

где /сотс = 2-т-3 при выполнении токовой отсечки с промежуточным реле, обеспечивающим замедление действия защиты на время около 0,1 с, и feOTC = 4-^5 при выполнении отсечки без замедления; ?/HOMjT - сумма номинальных токов трансформаторов, присоединенных к защищаемой линии.

Схемы коммутации подстанций и РП выполняются таким образом, чтобы пита-/ ние электроприемников каждого сопряженного технологического потока производилось от отдельных трансформаторов, присоединенных по возможности к одной секции шин РУ. При этом трансформаторы можно будет отключать одновременно с технологическими механизмами без нарушения работы параллельных технологических потоков. Электроприемники же тех механизмов, которые связаны с работой двух и более технологических потоков, присоединяются к отдельным сборкам, допускающим возможность переключения их питания от разных трансформаторов соответствующих технологических потоков.

(10/35/6 ке) трансформаторов. Установка трехобмоточных трансформаторов, присоединенных к шинам среднего напряжения (например, 110/220/35/6 кв), требует специальных обосновании.

В третьем разделе освещаются вопросы применения трансформаторов з установках нефтяной промышленности. При этом сделан особый акцепт на применении трансформаторов, специальна выпускаемых для нефтяивй промышленности - рассматриваются трансформаторы, применяемые в устано к ах электрических центробежных насосов, в упрошенном для учебных целей варианте комплектные траяо?г,рмат*?1Шв подстанции для погружных насосов и трансформаторы, применяемые в этих подстанциях,дается описание трансформаторов, применяемых для питания электробуров,рассматривался теория измерительных трансформаторов. Приведены вснюны'е типы, схемы и технические данные трансформаторов, применяемых в нефтяной промышленности.

Трансформаторы типа ТУШ класса 6Н 10 кВ и трансформатора типа ТМ используются в комплектных трансформаторных подстанциях для погружных насосов типа КТПШ. Основные технические даяние КТППН и используемых в них трансформаторов приведены в табл. 3,8

1. Определение перетоков мощности через обмотки блочных трансформаторов и их выбор. Обмотки 10 кВ блочных трансформаторов имеют нагрузку, определяемую графиками, приведенными на 2.22, а. Данные графики определяют и нагрузку обмотки ПОкВ двухобмоточного блочного трансформатора. Графики нагрузок обмоток 35 и ПОкВ трехобмоточных блочных трансформаторов приведены на 2.22, о и в. Из сравнения нагрузок обмоток блочных трансформаторов в нормальном режиме работы ТЭЦ видно, что наиболее нагруженной является обмотка 10 кВ блочных трансформаторов. Самый тяжелый аварийный режим связан с отключением блочной нагрузки промышленного предприятия в зимнее время. В этом случае блочный трансформатор с допустимой аварийной перегрузкой должен пропустить мощность генератора согласно графику нагрузки, приведенному на 2.22, ,'. Аварийный режим принимается в качестве расчетного.

При выборе места для ТП, питающей цех или часть его электроприемников, ее следует располагать со стороны питания. При агрессивной среде, создаваемой производством цеха, необходимо учитывать розу ветров. Основные элементы пристроенной двухтрансформаторной КТП и ее компоновка при наружной установке трансформаторов приведены на 5.4.

Технические данные выбранных силового и осветительного трансформаторов приведены в табл. 15.6.

руемой схемы. Параметры низкочастотных унифицированных трансформаторов приведены в табл. 8.2. В табл. 8,3 приведены параметры силовых унифицированных трансформаторов. Унифицированные дроссели имеют индуктивность 0,0005—40 Гн и допускают токи 0,035—18 А,

Для алюминиевых и медных проводов можно принять Лп=0,6 Ом/км. Значения полных сопротивлений трансформаторов приведены в табл. 2.2.

Трехфазные и двухобмоточные ТН имеют трехстержне-вые магнитопроводы; трехфазные трехобмоточные трансформаторы представляют собой группу из трех однофазных однополюсных единиц, объединенных в одном корпусе, обмотки которых соединены по соответствующей схеме ( 9.1). Основные технические данные трансформаторов приведены в [ 1 ].

В книге изложены экономические вопросы проектирования; методы экономических интервалов, учитывающих дискретность стандартного проектируемого оборудования, и универсальные номограммы экономических интервалов для выбора сечений проводов линий и трансформаторов; приведены расчеты токов коротких замыканий, методы определения сопротивлений и проводимостей элементов сети и др. Второе издание (1-е —1981 г.) дополнено новыми вопросами — экологического влияния ВЛ, выбора оптимальной мощности трансформаторов, применения ЭВМ для расчета режимов работы сложных систем и др.

йтр. Параметры трансформаторов приведены к номинальному напряжению 110 кВ, реактивная проводимость шунта выражена в микросименсах. Линии представлены условной Т-образной схемой замещения, и общая емкостная проводимость линии выражена в микросименсах. При заполнении ФОРТРАН-блан-ка для трансформаторных ветвей первым пишется тот номер узла, к напряжению которого приведены параметры трансформатора. Для нагрузки узла «2> заданы статические характеристики нагрузки, соответствующие типовым (см. табл. П2). Узел «50» — опорный, узел «1» — балансирующий, узлы «2», «3», «4» — нагрузочные.

Эта формула рекомендуется ГОСТом для определения КПД трансформатора. Значения Р0 и Рк для силовых трансформаторов приведены в соответствующих стандартах и каталогах.