Трансформаторов подстанций

1. Определение ПВН на контактах выключателя Qn при отключении тока КЗ в точке К1. Схема замещения приведена на 5.4. Эквивалентное волновое сопротивление трех однопроводных ЛЭП Лэк = 450/3 = 150 Ом. Эквивалентная индуктивность блочных трансформаторов, подключенных к генераторам, L,K = (34,46 + 13,48)/(3 -314) = 0,0509 Гн. Эквивалентная емкость со стороны системы сборных шин СЭК = СТ + СВ + СР + С1.„ + СТ.Т+СШ = = 32,34- 10 ~9 Ф, где Ст, С„, С„, Ст.н, Ст.т, Сш соответственно емкости, Ф, блочных трансформаторов, выключателей, разъединителей, трансформаторов напряжения, трансформаторов тока и двух систем сборных шин ОРУ. Они равны:

ние частоты и напряжения, определение экономически целесообразных потоков мощностей и т. п. Наряду с системными задачами существуют такие, в которых можно ограничиться рассмотрением отдельных элементов, отвлекаясь от их связей с остальной частью системы. Например, если мощность одного из трансформаторов, подключенных к распределительному пункту — РП, намного меньше

У понижающих трансформаторов, подключенных к ответвлению линии, или на тупиковых подстанциях нейтрали не заземляются (см., например, Т5 и Т6 на 5.1). В противном случае при отключении для ремонта линии W4 может заметно измениться уровень тока нулевой последовательности при КЗ на землю вблизи шин ПС1. Такое решение, как будет показано далее, одновременно упрощает выбор параметров токовой защиты нулевой последовательности для W4.

Трансформаторные схемы для утроения частоты основаны на использовании третьей гармоники, возникающей при насыщении сердечников трансформаторов, подключенных к сети трехфазного тока с частотой /х. В § 2.11 было показано, что при соединении вторичной обмотки трансформатора по схеме А третьи гармоники ЭДС отдельных фаз совпадают по времени; при этом по обмотке циркулируют токи тройной частоты. Следовательно, выполняя сердечник трансформатора насыщенным (чтобы третьи гармоники ЭДС имели большую величину) и соединяя вторичные обмотки в «открытый треугольник» ( 3.18, а), можно подавать на подключенную к ним нагрузку Z,, напряжение тройной частоты 3/t.

На узловых подстанциях с высшим напряжением 330—500 кВ обычно предусматривается одно среднее напряжение. Иное решение должно иметь технико-экономическое обоснование. В варианте с двумя средними напряжениями допускается установка двух пар однотипных автотрансформаторов с разными коэффициентами трансформации. На узловых подстанциях с высшим напряжением 220 кВ и более при наличии напряжений 35, 10 и 6 кВ для питания местной нагрузки целесообразна установка трехобмоточных трансформаторов 10/35/6 кВ. Установка дли этих целей трехобмоточных трансформаторов, подключенных к сети среднего напряжения (например, 110—220/35/6 кВ), требует специальных обоснований.

Подключение электропечных трансформаторов к сети 6/10 кВ производится при помощи разъединителей и масляных выключателей. При использовании нескольких трансформаторов включение их производится таким образом, чтобы обеспечить симметричную загрузку всех трех фаз высоковольтного фидера. Число однофазных трансформаторов, подключенных одновременно к сети, должно быть кратным трем.

Автоматическое повторное включение трансформаторов и шин. Для трансформаторов, подключенных к сетям 10—35 и 130 кВ, питающим сети напряжением 10 и 6,3 кВ, целесообразно применять АПВ. При этом АПВ действует при отключении выключателя низшего напряжения от максимальной защиты трансформатора. Защита в этом случае содержит два реле времени, из которых первое, с меньшей выдержкой времени, осуществляет АПВ, а второе, с большей выдержкой времени, осуществляет отключение трансформатора без последующего АПВ. В схеме АПВ трансформатора обычно предусматривается блокировка, запрещающая работу АПВ, если отключение выключателя произошло от действия защиты, реагирующей на

и т. п. Наряду с системными задачами существуют такие, в которых можно ограничиться рассмотрением отдельных элементов, отвлекаясь от их связей с остальной частью системы. Например, если мощность одного из трансформаторов, подключенных к распределительному пункту (РП), намного меньше мощности других трансформаторов, то при изменениях нагрузки рассматриваемого трансформатора напряжение на шинах РП практически будет оставаться неизменным. Иными словами, можно с достаточной для практических целей достоверностью считать, что трансформатор подключен к источнику с неизменным напряжением, и рассматривать режимы работы трансформатора без учета свойств системы.

где п — число ЭП без учета потребителей с резкопеременным графиком нагрузки, которые подключены к РП; т — число цеховых трансформаторов, подключенных к РП.

AQr — потери реактивной мощности в трансформаторах ГПП, Д?, = 0,14j/pJv + Q\ Для двухтрансформа горной ГПП; п — число электроприемников, подключенных непосредственно к ГПП; т — число цеховых трансформаторов, подключенных непосредственно к шинам ГПП.

нельзя будет восстановить питание трансформаторов, подключенных ко всём остальным ответвлениям от этой линии.

Практически для трансформаторов подстанций в нефтяной и газовой промышленности 5ЭК=(0,6 — 0,7)SH-

Определение расчетных электрических нагрузок производят для выбора мощности и числа трансформаторов подстанций, сечения проводов и жил кабелей электрических сетей, коммутационной аппаратуры, сечения шин подстанций и других элементов системы электроснабжения карьера.

При выборе числа и мощности трансформаторов подстанций рекомендуется [28]:

§ 8.4. Защита трансформаторов подстанций

§ 8.4. Защита трансформаторов подстанций............ 313

заземлять нейтрали всех повышающих трансформаторов (нейтрали автотрансформаторов заземляются всегда), а также обмоток высшего напряжения понижающих трансформаторов подстанций электротяги, работающей на однофазном переменном токе.

Аппараты н проводники (ошиновка) в цепях трансформаторов подстанций по номинальному току и току к. з. рассчитывают с учетом перспективы установки более мощных трансформаторов (следующих по стандартной шкале номинальных мощностей). При выборе номинальных токов аппаратов и проводников учитывают также перегрузочную способность основного оборудования (трансформаторов, реакторов, синхронных компен-саторов).

Определим коэффициенты трансформации трансформаторов подстанций / и 2, при которых обеспечивается встречное регулирование напряжения на их вторичной стороне (1,05?/ном=Ю,5 кВ). Потерями холостого хода трансформаторов обеих подстанций при решении задачи пренебрегаем.

Аппараты и проводники (ошиновка) в цепях трансформаторов подстанций рассчитывают по номинальному току

При двустороннем питании при одном локомотиве между подстанциями ток к нему поступает с двух сторон в течение всего времени, пока он находится между данными подстанциями, т. е. подстанции и контактная сеть загружаются более равномерно по времени. Потери же энергии в линии, нагрев проводов и трансформаторов подстанций уменьшаются при уменьшении неравномерности нагрузки. Поэтому при

Напряжение на шинах тжовых подстанций переменного тока определяется потерями напряжения в энергосистеме и трансформаторах подстанции. Последние зависят от нагрузки подстанции (в общем случае неодинаковой по разным фазам) н от коэффициента мощности нагрузки, Рассмотрим этот вопрос применительно к синусоидальной нагрузке. Для определения потерь напряжения воспользуемся схемами замещения и соответствующими векторными диаграммами, построенными при различных схемах соединения обмоток трансформаторов подстанций.